Износ — Величина 6 — 26 — Распределение по поверхности трения

Для правильного выбора конструкционных и смазочных материалов, мест подвода смазочного материала и расчета ожидаемого износа рассмотрим форму и величину поверхности трения и распределение износа по ней для различных кинематических пар, что зависит от формы элементов и условий работы пары. [c.248]

Поэтому для полной характеристики величины износа детали необходимо знать его распределение по поверхности трения V (х y)t т. е, форму изношенной поверхности. [c.273]

Принцип равномерного износа. Нарушение правильной работы механизмов в результате их износа часто зависит не столько от величины износа, сколько от неравномерности его распределения по поверхности трения. Например, неравномерный износ по длине ходовых винтов приводит к уменьшению точности перемещения узлов, неравномерный износ по профилю кулачковых механизмов искажает характер передаваемого закона движения, неравномерный износ направляющих прямолинейного движения отрицательно сказывается на точности и виброустойчивости станков и т. д. [c.399]

Износ и повреждаемость — процессы разрушения поверхности контакта. Поэтому необходимо определить фактические величины разрушения и исследовать распределение их по поверхности трения. [c.251]

Для определения величины износа материала и распределения износа по поверхности трения применяются различные методы. [c.300]

Основной характеристикой износа детали является линейный износ и, который измеряется в направлении, перпендикулярном к поверхности трения. В силу ряда причин (различные значения удельных давлений и скоростей относительного скольжения на поверхности трения, неодинаковая концентрация абразива на поверхности трения и т. д.) износ детали может быть неравномерен. Поэтому для полной характеристики величины износа детали необходимо знать его распределение по поверхности трения. [c.14]

Форму изношенной направляющей можно получить сложением эпюр /, и и2 (фиг. 47, а). Суммарная кривая и (х) соответствует более равномерному распределению износа по поверхности трения, чем это имело место при ходе суппорта на величину L . [c.102]

Еще в 1890 г. основные методические положения по расчету сопряжений машин на изнашивание были сформулированы профессором Московского высшего технического училища П. К- Худяковым [187]. Пользуясь введенным им понятием напряжение изнашивания /С , проф. П. К- Худяков дал численные значения этой величины для различных трущихся пар и указал условия, влияющие на скорость изнашивания различных сопряжений и на распределение износа по поверхности трения. Им было указано на необходимость применения напряжений изнашивания во много раз меньше, чем напряжения смятия на покоящемся стыке. Он подчеркнул, что равномерное распределение напряжения изнашивания по поверхности стыка всегда желательно, так как при этом можно достигнуть равномерного снашивания стыка и получить возможность поддержания в машине правильных геометрических и кинематических соотношений . [c.260]

Данный расчет позволяет оценить условия, в которых работают направляющие, с точки зрения распределения и величины удельных давлений. Этим косвенно учитывается износ, который зависит и от удельного давления. Однако при расчете надо учитывать все основные факторы, влияющие на износ направляющих и на распределение этого износа по поверхности трения и, главное, по длине направляющих. [c.247]

Износ — Величина 6 — 26 — Распределение по поверхности трения 1 — 440 [c.425]

Метод искусственных баз позволяет определять величину местного износа и распределение его по поверхности трения [2]. При этом методе на поверхности детали, подвергающейся изнашиванию, делают заранее одно или несколько углублений определенной геометрической формы зная соотношение между поперечным размером углубления и его глубиной, можно по уменьшению первого (происходящего в результате износа поверхности ) определить износ в направлении, нормальном к поверхности. Имеется несколько методов получения углублений пластическое выдавливание (метод отпечатков), вырезание (метод вырезанных лунок) и др. При методе отпечатков (отпечаток наносят или квадратной пирамидой, применяемой при испытании на твердость, или специальным коническим керном) по краям углубления получаются вспученные места, подлежащие зачистке- соотношение поперечных размеров и глубины у отпечатка обычно иные, чем у индентора, вследствие упругого восстановления материала, что следует учитывать при вычислении величины износа. Этих недостатков лишены методы, основанные на том или ином способе вырезания углублений. Наибольшее развитие получил метод вырезанных лунок, хотя для него и нужна специальная аппаратура. При этом методе на поверхности трения детали вращающимся алмазным резцом вырезают углубление в виде остроугольной лунки (рис. 1). Измерив длину лунки I на поверхности, легко определить ее глубину к [c.43]

Перейдем к оценке величин тДт и Тз), являющихся функцией физических свойств трущихся металлов. На сопрягающихся поверхностях трения в местах дискретного контактирования возникают источники тепла в результате преобразования механической энергии. Распределение локальных источников тепла определяется условиями работы на трение (внешними параметрами) и в значительной мере зависит от микрорельефа поверхностей трения — формы и размеров выступов, геометрии местных неоднородностей и т. п. Геометрия поверхности, очевидно, может изменяться в процессе износа. Поэтому представляется целесообразным отказаться от иллюзорно точного рассмотрения задачи для какой-либо конкретной формы поверхности (например, для выступов, имеющих форму полусферы [2] или стержня [3, 4] и т. п.),, или же от введения полуэмпирических констант (в виде коэффициентов шероховатости и т. п.), а подойти к изучению этого вопроса качественно, применяя общую теорию размерностей и вероятностные соображения, учитывающие стохастич-ность распределения неоднородностей [8]. [c.47]

OM поверхностей резца и взаимодействием резца и древесины А. А. Соловьев. Ой определил, что средняя величина коэффициента трения по всем поверхностям скольжения зависит от скорости и вида резания. Считая, что отношения величины износа поверхности резца к нормальному напряжению и к силе трения — постоянные величины, он установил распределение нормальных напряжений по всему профилю острого резца и [c.53]

Величина вычисленного момента сил трения, возникающих под действием осевой силы Q при скольжении пяты по подпятнику, зависит от принятого закона распределения удельного давления на опорной поверхности. Для новых пят удельное давление можно считать равномерно распределенным, а для приработавшихся — его можно определить из условия одинакового износа во всех точках опорной поверхности. [c.421]

Расчет эпюр давлений и формы изношенной поверхности проводился для различных случаев работы, когда стол работает в пределах длины направляющих станины, и когда он свешивается с них. Кроме того, учитывалось изменение сил при движении стола в одну и в другую сторону. Для оценки суммарного воздействия все полученные эпюры износа складывались. Для определения коэффициента износа были рассмотрены источники загрязнения направляющих и получена закономерность предполагаемого распределения величины концентрации абразивных частиц в смазке по длине поверхности трения. Для нахождения значений концентрации в любой точке направляющих необходимо иметь значение средней концентрации частиц в смазке (мг/л). Значение коэффициента износа k в точке направляющих станины с коордиг натой X вычисляется по формуле [c.362]

В связи с тем, что время действия теплового источника для опережающей и отстающей поверхности при качении со скольжением тел будет различным, при прочих равных условиях глубина воздействия, величина теплового слоя будут больше на отстающей поверхности. Если также учесть, что материал или смазка поверхности, находящаяся на отстающей поверхности будут подвергаться более продолжительному температурному влиянию в контакте, то при прочих равных условиях интенсивность изнашивания (износ на единицу пути трения) на отстающей поверхности должна быть больше. Теоретический вывод подтвержден экспериментально. Различие наблюдали при исследовании износостойкости твердых материалов даже при работе в вакууме. Приняв форму пятна контакта в виде круга с радиусом ГфИ с равномерно распределенной тепловой интенсивностью q =fPVf. получаем следующие зависимости [c.176]

I4l. Взаимодействие поверхностей трения уже случайно их микрогеометрия (шероховатость) может быть описана только при помощи функций распределения участков поверхности по высоте опорными кривыми [6]. Так как выступы на поверхностях имеют различную высоту и форму (не говоря уже о возможной неоднородности свойств материала), то и величина напряжений и деформаций, возникающих при их взаимодействии, также будет характеризоваться определенным спектром [17]. Сам процесс усталостного разрушения вследствие его природы также случаен [32]. В процессе износа, протекающего по усталостному механизму, возникает фрикционно-контактная усталость материалов. То, что в поверхностном слое в период разрушения наблюдаются физические, физико-химические, механо-химические и химические процессы (окисление, деструкция, фазовые переходы и т. п.), не противоречит представлениям об усталостной природе износа, а, наоборот, подтверждает их, так как аналогичные процессы происходят и при динамической усталости материалов (в обычном понимании этого явления). Современная флуктуационная теория прочности твердых тел 7] рассматривает в единстве влияние термических и механических факторов на вероятность флуктуации, приводящей к разрушению материала. Применительно к износу данный термоактивационный механизм разрушения подтверждается последними исследованиями 129]. Усталостная теория износа не исключает возможности разрушения в результате одного акта взаимодействия выступов шероховатых поверхностей трения, когда возникающие деформации или напряжения велики и достаточны, чтобы сразу наступило разрушение. При этом наблюдается абразивный износ (микрорезание) или износ в результате когезионного отрыва (схватывание). Но и в этих случаях характер взаимодействия и разрушения поверхностей случаен. Условия работы пары трения всегда характеризуются определенным спектром нагрузок, скоростей и подобных параметров, что также оказывает влияние на износ [17]. [c.6]

Ухудшение рабо ы механизмов, которое происходит в результате износа кинематических пар, зависит часто не столько от величины износа, сколько от неравномерности его распределения по поверхности трения. Это положение проявляется тем сильнее, чем Еыше группа сопряжения согласно классификации (см. табл. 2). Возникновение неравномерного износа поверхностей затрудняет компенсацию износа <и этим уменьшает срок службы деталей. [c.239]

В механике разрушения фрактальная размерность вводится для характеристики поверхности разрушения, совокупности пор или включений, распределения пор и микротрещин по размерам и т.п. При этом фрактальная размерность характеризует не только геометрию (плотность), но и процесс образования структуры. Эту характеристику рассматривают как некоторую термодинамическую макроскопическую величину, коррелирующую с износостойкостью. В результате исследования поверхностей трения с покрытиями, полученными мик-родуговым оксидированием, установлено, что коррелционная связь между D и интенсивностью износа //, описывается линейным уравнением //, = 10" (120D-21 о). [c.440]

Сложность процесса износа становится вполне очевидной, если учесть, что его характеристики зависят от многих переменных, таких, как твердость, вязкость, пластичность, модуль упругости, предел текучести, усталостные характеристики, структура и состав сопрягаемых поверхностей, а также от формы с прягаемых деталей, температуры, напряженного состояния, особенностей распределения напряжений, коэффициента трения, величины проскальзывания, относительной скорости, отделки поверхности, смазки, различных примесей и состояния окружающей среды у изнашиваемой поверхности. В некоторых случаях важным фактором также может быть зависимость зазора между изнашиваемыми поверхностями от времени контакта. Хотя процессы износа сложны, в последние годы достигнут значительный прогресс и получены количественные эмпирические соотношения для оценки различных видов износа при определенных условиях. Однако, прежде чем эти соотношения получат широкое распространение, необходимо провести еще большую экспериментальную работу. [c.572]

Движение между заданными осями при помощи гиперболоидальных катков (см. рис. П.1) может передаваться только при наличии трения между ними, возникающего на линии касания под действием прижимающей силы, и, следовательно, при некоторых условиях может быть неопределенным. Неопределенность в передаче движения будет исключена в том случае, если гиперболические катки будут снабжены зубьями. В качестве боковых поверхностей рабочей части зуба использованы линейчатые поверхности того же типа, что и гиперболоиды, которые должны быть взаимно огибаемыми, т. е. сопряженными. Касание зубьев будет происходить по линиям, что благоприятно сказывается на распределении удельного давления и, следовательно, на величине износа. [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...