Активная мощность, учет

Полная система уравнений для индукционного устройства, содержащего объекты всех четырех типов, будет состоять из уравнений (8-17) и (8-19) с учетом того, что суммирование ведется по всем элементам Р (Р А, В, Г, Щ, Решая эту систему, находим токи обмоток и элементов тел А и N. Активная мощность в элементе Q (Q N) равна [c.126]

Безусловно, показатели экономичности, качества и надежности оборудования и т. п. не характеризуются коэффициентами (использования оборудования по мощности и времени) и потому не анализируются в достаточной мере в хозяйственной практике. А это крайне важно, поскольку лишь на основе полного учета и контроля использования всех технико-экономических преимуществ или потребительских свойств машин, появляется возможность активно управлять развитием научно-технического прогресса. [c.87]

Для центробежного очистителя с активным приводом мощность, потребная для вращения ротора (без учета потерь в редукторе и двигателе), [c.108]

В сварочных пушках используются сменные катоды из борид-лантана с различными диаметрами активной поверхности (диаметром 3,0 4,2 4,75 мм). Такой набор катодов обеспечивает диапазон мощностей от нескольких вт до 10—12 кет. Затруднения, встречающиеся при конструировании электронных пушек для сварки, имеющих мощные электронные пучки, главным образом состоят в сложности учета действия электростатических сил между зарядами электронов, имеющих одинаковый знак. Наличие такого заряда приводит к расталкиванию электронов в пучке, вследствие чего диаметр поперечного сечения пучка увеличивается,. Для уменьшения влияния объемного заряда рассчитывают форму электродов таким образом, чтобы электрическое поле, возникающее между ними, компенсировало расширение электронного пучка. [c.76]

Установки всех категорий должны присоединяться к питающей сети через приборы учета активной электроэнергии. Допускается как исключение с согласия энергоснабжающей организации присоединение к питающей сети без приборов учета (расчеты за электроэнергию в этих случаях следует производить по актам с указанием в них мощности приемников электроэнергии и времени их работы). [c.168]

Режим с неизменным во времени напряжением на электродах разрядного промежутка может быть реализован либо в схеме с источником бесконечной мощности (внутреннее сопротивление источника равно нулю), либо в схеме с электрической линией, согласованной по волновому сопротивлению с активным сопротивлением газового промежутка. На практике для возбуждения газового лазера чаще используются схемы, в которых в качестве накопителя энергии применяются конденсаторы. При этом в схеме неизбежно имеется индуктивность, и, следовательно, цепь, нагруженная на активное сопротивление плазмы разряда. В такой электрической цепи характеристики разряда зависят от степени нелинейности активного сопротивления и значений индуктивности и емкости. Анализ характеристик разряда в этом случае упрощается, если первоначально пренебречь индуктивностью разрядного контура. Итак, рассмотрим режимы несамостоятельного разряда в безындуктивном разрядном контуре с учетом конечной емкости накопительного конденсатора. Энергозапас в таком контуре соизмерим с энергией разряда или превышает ее ненамного. В этом случае напряженность поля за время разряда уменьшается. [c.59]

Как обсуждалось во введении и 1.2, населенности энергетических уровней ионов неодима активной среды определяются совокупностью процессов накачки и спонтанных излучательных и безызлучательных переходов между уровнями активных ионов. Поэтому необходимо уметь рассчитывать населенности основных уровней энергии ионов неодима с учетом указанных процессов. В общем виде эта задача решается сложно, однако применительно к нашему случаю (близости среды к идеальной четырехуровневой) с достаточной степенью точности при отсутствии генерации могут быть получены простые аналитические выражения для численных оценок населенностей основных лазерных уровней. Эти выражения позволяют оценить пороговые значения мощности накачки и инверсной населенности, коэффициент усиления активной среды, стационарное значение инверсной населенности и т. д. Все эти параметры играют важную роль в лазерах и непосредственно использу- [c.28]

С учетом этих обстоятельств вполне понятной становится приведенная на рис. 2.29 экспериментальная зависимость энергии излучения лазера с пластинчатым активным элементом от мощности накачки (свободная генерация, импульсно-периодический режим, энергия накачки фиксирована, частота следования импульсов переменна) [91]. Активный элемент, представляющий при этом бифокальную цилиндрическую линзу (см. п. 1.3), симметрично располагался между плоскими зеркалами резонатора. По мере увеличения силы термических линз для X- и у-поляризаций в область неустойчивости попадают эквивалентные резонаторы вначале для одной у), а затем и другой (л ) собственной поляризации кривые 4 и 5, соответствующие значениям компоненты А лучевой матрицы эквивалентных резонаторов для собственных поляризаций, выходят за границы области устойчивости (благодаря симметрии резонатора здесь A=jD)- Этим изменениям конфигурации резонатора отвечает и характер поляризации генерируемого излучения в интервале накачек между точками а и 6 излучение линейно поляризовано в х направлении. [c.96]

Оптимизация коэффициента отражения выходного зеркала резонатора. Аналитические зависимости для мощности излучения лазера, коэффициента использования запасенной энергии и оптимального коэффициента отражения выходного зеркала громоздки, а зависимость параметров от температуры в них проявляется неявно. Поэтому для инженерной оценки влияния теплового режима активного элемента на эти величины часто пользуются графическими представлениями соотношений. Покажем на примере моноимпульсного лазера возможность применения этого метода для определения оптимального коэффициента отражения зеркал резонатора с учетом температурной зависимости коэффициента усиления активной среды. Проведем этот анализ применительно к АИГ Nd, для которого указанная зависимость сильнее, чем у стекла. [c.156]

Для системы изогнутых сменяющих друг друга пластин (ковшей) приведенной формы (как это имеет место в так называемых активных турбинах Пельтона) мощность без учета потерь [c.114]

Наличие внутреннего трения в материале изгибных волноводов приводит к необратимому рассеянию колебательной мощности и снижению эффективности волноводных систем. Кроме того, наличие активной составляющей сопротивления вызывает изменение формы колебаний и значений собственных резонансных частот. Так как мы рассматриваем установившийся режим гармонических колебаний, то учет влияния внутреннего трения на изгибные колебания можно упростить и сделать удобным для практических расчетов. Для этой цели, отвлекаясь от существа физической природы этих потерь, а следовательно, от принятия той или иной модели упруго-вязкого тела, введем величину эквивалентного сопротивления потерь Л, считая, как это обычно принято в акустике,что сила Рп, затрачиваемая на преодоление этого сопротивления, пропорциональна первой степени колебательной скорости [2]. [c.253]

Найдя значения активных удельных мощностей на всех этапах нагрева с учетом тепловых потерь на третьем этапе, решают системы дифференциальных уравнений. Расчет производят с помощью конечно-разностного метода. В результате преобразований получают следующие формулы для расчета на первом и втором этапах [c.109]

Суммарная нагрузка предприятия без учета нагрузки от синхронных двигателей, используемых для улучшения коэффициента мощности, изображается на фиг. 1-8 вектором причем активная [c.52]

Обеспечить условия для работы электродных материалов без разрушения можно путем создания системы их охлаждения. Зная величину суммарного теплового потока через стенки сопла анода, можно произвести расчет размеров его канала, исходя из необходимости создания благоприятных условий для работы материала сопла. Тепловой поток через стенку сопла рассчитывается из учета количества тепла, вводимого активным пятном дуги, в нашем случае анодным, а также конвекционным и радиационным теплообменом между стенками канала и столбом дуги. Такой расчет требует знания зависимости действующей температуры потока плазмы от условий ее формирования. Отсутствие доступных средств для быстрого экспериментального определения температуры плазмы и ее фактическая неоднородность затрудняют расчет и вызывают сомнения в достоверности результатов. Ориентировочное представление о распределении энергии плазменного потока дает экспериментальное исследование его методом калориметрирования [8]. Количество тепла, поглощаемого стенками сопла длиной 10 мм и диаметром 3 мм при расходе аргона 160 л мин. , составляет около 35% мощности разряда. Из них от активного пятна передается 23%, а остальное тепло вводится за счет теплопередачи от столба дуги [12, стр. 112]. [c.23]

Как было объяснено в разд. 4.21, под действием лазерного излучения большой мощности в среде, активной к комбинационному рассеянию, возникают вынужденные стоксовы и антистоксовы волны первого и высших порядков. Если, однако, мощность лазера относительно низка, то сначала проявляется только стоксова волна первого порядка с частотой = в- При этих условиях можно ограничиться только учетом взаимодействия между лазерной н стоксовой волнами. [c.206]

Автоматика системная 338 Автоматы гашени.ч поля 209 Автотрансформаторы — см. трансформаторы Агрегаты, использование 433 Аккумуляторная батарея 336 Активная мощность, учет 188 Амортизация, нормы 431 Ампер 7 [c.437]

Требуется сформировать динамические дискретные множества элементов, соответствующие каждой i-й стратегии, определить условия функционирования, системный эффект и затраты, связанные с реализацией стратегии, и выбрать из числа рассматриваемых лучшую стратегию по критерию минимума приведенных расчетных затрат с учетом следующих условий и ограничений а) выполнение баланса активной мощности и энергии в ЭЭС б) осуществление требуемого объема ремонтов в пределах нредназ- [c.199]

Новосибирская ГЭС. Необходимость системы с ГРС на этой станции была вызвана привлечением ее к регулированию межсистемных перетоков активной мощности объединенной энергосистемы Западной Сибири и Красноярской энергосистемы. Ранее установленная на ГЭС система УКАМ по своим техническим возможностям не могла без коренной реконструкции обеспечить предъявленные к системе группового управления требования с учетом регулирования перетоков мощности по линиям электропередачи. После установки системы с ГРС регулирование происходит следующим образом. [c.134]

Потребность электроэнергии для проектируемого депо определяется так. Производят разбивку электроприемников всех цехов и отделений на группы по однородности характера работы (электродвигатели станков, конвейеров, кранов, моечных машин, различных установок, сварочных трансформаторов и т. д.) и определяют установленную мощность 2 Руст- Затем по каждой группе электроприемников находят активную мощность Ра (на шинах низкого напряжения). По установленной мощности с учетом потерь и коэффициенту спроса /Ссп, учитывающему недогрузку и неодновремен-ность их работы, суммируют и подсчитывают общую активную мощность по формуле [c.262]

В идеальном выпрямителе активная мощность, потребляемая от сети Pea, равна истинной Рн. а к. п. д. Пз = kp. В реальном выпрямителе энергия расходуется не только на потребителе, а также на возмещение потерь в силовом трансформаторе — АРтр, в вентилях — АРв, в дросселе фильтра — АРдр и во вспомогательных цепях (система охлаждения, цепи индикации, блокировки, сигнализации, управления) — АРвсп- С учетом этих потерь для к. п. д. [c.115]

Вместе с тем следует иметь в виду, что рентабельность транспортного судна оценивается комплексом показателей, куда помимо КПД энергетической установки входят стоимость топлива, стоимость паропроизводяш ей установки, ее масса и габарит и т. д. Ядерное топливо в 1,5—1,7 раза дешевле органического. Количество ядерного топлива, загружаемого в активную зону реактора, может обеспечить непрерывную эксплуатацию атомного судна до 5 лет и более без ограничения его автономности и дальности плавания. В результате, несмотря на большую массу и габариты самой АСЭУ по сравнению с обычной ПТУ, с учетом массы и объема запасов органического топлива преимущества остаются за атомными установками, причем с возрастанием мощности эти преимущества увеличиваются. АСЭУ становятся конкурентоспособными с ПТУ обычного типа для контейнеровозов при мощностях 15— 60 тыс. кВт [16]. [c.157]

В сопловой головке коротковыдвижных апп аратов используются в большинстве случаев сопла малого диаметра — от 3 до 4 мм. Радиус активного действия одного аппарата обычно не больше — 2,5—3. м. Количество установленных аппаратов на один котел, с учетом относительно малого радиуса их активного действия, довольно значительное. Например, для парового котла для энергоблока мощностью 600 МВт, работающего на буром угле, требуется более 70 аппаратов. [c.201]

В настоящее время при построении систем аварийной защиты, как правило, используется концепция дискретного ограничения фазовых координат [1], определяющих область допустимых состояний реактора, обычно называемую S-областью. В частности, для защиты от пережога оболочек твэлов водо-водяных реакторов область допустимых состояний определяется в координатах, характеризующих запас до кризиса теплоотдачи. Таковыми являются расход G, давление р и температура теплоносителя Гвх на входе в активную зону или на выходе из нее, а также мощность Wp реактора. Подобный подход приводит к тому, что в реальной области допустимых состояний выделяется некоторая усеченная S-область. Применяемый способ задания S-области в принципе не позволяет достоверно распознавать аварийное состояние, поскольку аварийная защита по каждой из перечисленных фазовых координат реализуется без учета значений остальных параметров, определяющих запас до кризиса теплоотдачи. В результате надежная защита может быть обеспечена только при большой избыточности защитных воздействий, что влечет за собой дополнительные термоциклические нагрузки. Следствием этого может быть ускорение процессов разгерметизации твэлов и ухудшение радиационной обстановки. [c.141]

Для контроля параметров нагрева в схеме предусмотрены вольтметр, измеряющий напряжение вторичной обмотки трансформатора Т, и амперметр для контроля тока нагрева. Потребляемая мощность фиксируется самопишущим киловаттметром, а для учета потребляемой энергии установлен счетчик активной энергии. Токовые обмотки приборов подключены к вторичной обмотке трансформатора тока ТТ, а цепи напряжения включены на фазовое напряжение. Для экономии бумаги самопишущего киловаттметра двигатель привода диаграммы включается замыкающим контактом реле 5РП. [c.159]

Допустимая тепловая мощность реактора, определенной зоны или отдельного канала (сборки) в конечном счете ограничивается максимальной энергонапряженностью топлива /макс в самом напряженном твэле или участке ТВС активной зоны. С учетом же коэффициента неравномерности энерговыделения по высоте (kz) и радиусу (kr) средняя энергонапряженность топлива в отдельных ТВС или каналах, а также в группах ТВС (в зонах равного обогащения урана) и в активной зоне реактора в целом ока- [c.106]

Без учета коэффициента запаса на неточность изготовления кассет и коэффициента запаса на неточность поддержания заданной мощности коэффициент неравномерности энерговыделения по объему равен 2,30 для ВВЭР-1000 и 2,55 для РБМК-10000, что значительно меньше, чем для однородной активной зоны. [c.139]

Головным разработчиком космических аппаратов Goes А-Н является фирма Hughes Air raft. Спутники такого типа (рис.5.1) стабилизированы вращением со скоростью 100 об/мин, имеют цилиндрический корпус диаметром 2.15 и высотой 1.5 м, причем общая высота ИСЗ с учетом аппаратуры ДЗЗ и размещенных на платформе противовращения при-емо-передающих антенн достигает 3.53 м. Масса ИСЗ с разгонным блоком составляет 835 кг, а после вывода на геостационарную орбиту — 399 кг. Панели солнечных батарей, размещенные на боковых стенках вращающейся части корпуса, обеспечивают мощность системы энергообеспечения 450 Вт в начале и 330 Вт в конце активного срока существования. В области тени электропитание обеспечивается двумя никель-кадмиевыми аккумуляторными батареями. [c.191]

У открытого резонатора, по сравнению с волноводным, спектр различных типов колебаний значительно реже, а модовый объем основного типа колебаний больше, чем у основного типа колебаний ЕНц волноводного резонатора. Однако для зеркал с отверстиями связи эффективность выходного отверстия в волноводном резонаторе значительно превосходит эффективность этого же отверстия в открытом резонаторе, образованном зеркалами той же геометрии, что и волноводный. Этим можно объяснить известное преимущество волноводных резонаторов для ряда конфигураций зерйал в конструкциях ГЛОН большой выходной мощности генерации по сравнению с открытыми резонаторами. Однако в цельм проблема выбора оптимальной конструкции резонатора ГЛОН (открытой или волноводной) по отношению к конкретной лазерной системе (активные молекулы, система оптической накачки и т. д.) остается далеко не решенной. Это особенно касается случаев, когда от лазерного источника ГЛОН требуется сочетание высокой энергетической эффективности излучения и его малой угловой расходимости. В таких задачах необходимые рекомендации по выбору оптимальной конструкции резонатора ГЛОН можно дать только при сравнительном анализе характеристик волноводных и открытых резонаторов с учетом активной среды. [c.169]

При оценках энергетических параметров не были учтены дифракционные потери света в резонаторе, потери на термическом двулучепреломлении активной среды и т. п. Учет этих потерь приведет к меньшим значениям энергетических параметров лазера. Кроме того, мы предполагали, что в генерации участвует весь объем кристалла граната, что достигается лишь при многомодовой генерации. При необходимости получать одномодовую генерацию часть апертуры кристалла диафрагмируется так, что работает лишь центральная, приосевая область кристалла. В этом случае выходная мош.ность лазерного излучения падает пропорционально уменьшению рабочего объема кристалла. Так, например, если нулевая мода лазера имеет диаметр в 2 раза меньший, чем диаметр кристалла, то ее выходная мощность примерно в 4 раза ниже мощности мнотомодо-вой генерации без диафрагмы и составит для принятых выше параметров около 2,5 и 9 Вт для длин волн 1338 и 1064 нм соответственно. [c.67]

Нейтроны и 7-кванты образуются также при спонтанном делении элементов более тяжелых, чем торий-232. В этом случае поток нейтронов слабо меняется с течением времени, но интенсивность 7-из-лучения может возрасти до значительных уровней по мере накопления продуктов деления. На рис. 7.7 приведена зависимость мощности дозы от тепловой мощности источника, полученная в работе [4]. Значения мощности дозы вычислены для расстояния 1 м от центра топливной ампулы с учетом самопоглощения в топлиде и в стенках ампулы. Кривые построены для трех наиболее важных изотопов плутония-238, кюрия-244 и строн-ция-90. Данные по р-активному стронцию-90 приведены для сравнения. [c.163]

Для определения скорости ухода водорода из активной газовой среды саморазогревного АЭ Кристалл LT-40 u с ламповым источником питания снималась зависимость мощности излучения от времени наработки при оптимальных давлениях водорода (рис. 8.12). Испытания проводились при ЧПИ 14,7 кГц. Перед началом испытаний в АЭ напустили водород до парциального давления 2,5-3 мм рт. ст., при котором мощность излучения достигала 44 Вт. Поскольку оптимальное значение давления водорода при ламповом источнике питания составило 2 мм рт. ст., то сначала мощность излучения (в течение 70 ч) возросла до 47,5 Вт, а потом, в течение следующих 500 ч, снизилась до 35 Вт. В этой точке t — 570 ч) в АЭ напустили водород (рнг = 2 мм рт. ст.), и через 50 ч мощность излучения возросла до 46 Вт, а затем, в течение следующих 80 ч, снизилась до 42 Вт. В точке t = 700 ч снова напустили водород уже до рщ = 4 мм рт. ст., и мощность упала до 31,5 Вт. Через 100 ч после этого t = 800 ч) мощность излучения восстановилась до 45 Вт, а еще через 400 ч t — 1200 ч) упала до 34,5 Вт. После напуска новой порции водорода рщ = 3 мм рт. ст.) полный уход водорода, вероятнее всего, произошел к моменту t — 1700 ч, когда мощность стала равной 32 Вт. Из анализа эксперимента с учетом возможных ошибок [c.219]

Суммарная нагрузка предприятия без учета нагрузки от синхронных двигателей, используемых для улучшения коэффициента мощности, изображается на рис. 1-8 вектором Рио, причем активная нагрузка равна Paoi соответствующая реактивная нагрузка PpQ. Коэффициент мощности этой нагрузки [c.39]

В книге изложены основные методы анализа лазерных резонаторов — матричный, метод интегрального уравнения, геометро-оптический метод. Большое внимание уделено методам практического построения схем резонаторов, обеспечиваюпдих те или иные специальные свойства лазерного излучения — мощность, малую расходимость, стабильность и проч. с учетом специфики активной среды, режима работы лазера. Рассмотрено большое количество практически важных примеров. [c.1]

В этом заключительном разделе книги будет рассмотрен достаточно узкий класс лазеров, которых во всем мире всего несколько десятков тем не менее роль их в развитии лазеров на неодимовом стекле трудно переоценить. Речь пойдет о лазерах со столь высокой пиковой мощностью излучения, что распространение его в активной среде и других оптических элементах системы сопровождается сильно развитыми эффектами самовоздействия, учет и средства подавления которых в значительной мере определяют облик, архитектуру построения лазера. С точки зреиия приложений для установок подобного, тераваттного класса характерна возможность столь большой концентрации лучистой энергии, что создаваемая при этом напряженность поля вполне сопоставима с внутриатомной (около 10 В/см). [c.242]

В канальных реакторах расход теплоносителя через каждую ТВС устанавливается индивидуально в зависимости от ожидаемого распределения энд)говыделения по активной зоне с учетом возможных неточностей в определении мощностей и расходов в ТВС. Прн этом не всегда возможно определение расхода через каждую ТВС с помощью прямого измерения, а на некоторых реакторах (например, в реакторах АМБ) вообще отсутствуют приборы для измерения расхода через каждую ТВС. В этих случаях наличие расхода определяется косвенным образом на основании тщательной проверки положения индивидуальных запорных органов, которые должны быть открыты на установленную величину, но не менее определенного минимума, записанного в местной инструкции установкой всех дроссельных устройств в точном соответствии с расчетной картограммой контрольной проверкой расходов теплоносителя чЬрез отдельные ТВС с помощью специальных переносных устройств, снабженных расходомераии, и т. д. [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...