Сила термическая

Аналогичную силу термического клина на внутренне.м уплотнительном пояске [c.365]

Силу термического клина на поверхности опорных буртиков (эскалопов) [c.365]

Режимы и способы подогрева кокиля. Начальная температура кокиля во многом определяет качество получаемой отливки, а также стойкость стенок кокиля и его элементов (стержней, вкладышей). Необходимость предварительного подогрева кокиля обусловливается скоплением в нем (на холодных стенках, щелях по разъему, в вентах) водного конденсата, взаимодействие которого с расплавом при заливке может привести (в результате диссоциации воды) к взрыву и разрушению кокиля. В то же время холодный кокиль при заливке расплава подвергается максимальному по силе термическому удару, что также способствует разрушению литейной формы и ее элементов. Минимальная температура подогрева кокиля составляет 85—95 °С, а максимальная колеблется в пределах 115—475 С, что предотвращает недоливы и отбел чугуна. При перегреве кокиля в нем активизируются процессы коррозии, обезуглероживания, насыщения серой и роста чугуна при этом в отливках наблюдаются усадочные раковины, поры и повышенная ликвация. [c.338]

Газосборный колпак изготовлен преимущественно из немагнитных, жаростойких и химически стойких сортов стали, так как он подвергается действию электромагнитных сил, термическому и химическому воздействию. [c.376]

Патент США, № 4125646, 1978 г. Части компрессоров реактивных и газовых турбин, например диски, лопатки, воздухозаборные устройства, подвергаются коррозии вследствие воздействия солевой атмосферы и абразивного вещества, например коралловой пыли. Кроме того, диски и лопатки компрессоров испытывают значительные механические напряжения от центробежных сил, термических нагрузок, вибраций и других источников напряжений. Коррозия может ускорять катастрофическое разрушение деталей, так как питтинги и другие коррозионные дефекты могут действовать как концентраторы напряжений. [c.194]

Термооптическая характеристика Р пропорциональна усредненной для двух ортогональных поляризаций волновой аберрации (искажению формы плоского волнового фронта после прохождения элемента) для параболического распределения температуры Р пропорциональна оптической силе термической линзы. [c.41]

Величина Q характеризует разницу оптических сил термических линз для ортогональных поляризаций. [c.41]

С учетом этих обстоятельств вполне понятной становится приведенная на рис. 2.29 экспериментальная зависимость энергии излучения лазера с пластинчатым активным элементом от мощности накачки (свободная генерация, импульсно-периодический режим, энергия накачки фиксирована, частота следования импульсов переменна) [91]. Активный элемент, представляющий при этом бифокальную цилиндрическую линзу (см. п. 1.3), симметрично располагался между плоскими зеркалами резонатора. По мере увеличения силы термических линз для X- и у-поляризаций в область неустойчивости попадают эквивалентные резонаторы вначале для одной у), а затем и другой (л ) собственной поляризации кривые 4 и 5, соответствующие значениям компоненты А лучевой матрицы эквивалентных резонаторов для собственных поляризаций, выходят за границы области устойчивости (благодаря симметрии резонатора здесь A=jD)- Этим изменениям конфигурации резонатора отвечает и характер поляризации генерируемого излучения в интервале накачек между точками а и 6 излучение линейно поляризовано в х направлении. [c.96]

Рис. 3.25 иллюстрирует работу одной из предложенных схем при излучении линейно поляризованного света- лазером импульсно-периодического действия на неодимовом стекле. При больших мощностях накачки, когда оптическая сила термических линз возрастает, эффективность компенсации,. э вместе [c.153]

Распространение заряда сопровождается совершением термической работы против молекулярных сил. Термическая работа dW определяется как произведение вектора термической напряженности, абсолютная величина ко- [c.143]

Рис. 4.2. Схема измерения величины оптической силы термической линзы АЭ

Рис. 4.7. Зависимость потерь основной моды 7 от силы термической линзы в случае, когда влиянием гауссовых апертур на оптическую длину резонатора можно пренебречь

Рис. 4.8. Зависимость потерь основной моды 7 от оптической силы термической линзы АЭ ( б 11 > с/2 ). Эта зависимость симметрична относительно

При рассмотрении второй фазы приходится учитывать силы, под действием которых происходит удаление расплавленного металла. К таким силам могут быть отнесены силы термического происхождения и электрического характера. К первым относятся механические силы ударной волны, возникающей при быстром испарении части металла. Ко вторым относятся пондеромоторные силы электростатического и электромагнитного происхождения, которые обязаны своим происхождением наличию электрического поля в промежутке и тока в импульсе. Расчеты показывают, что электростатические пондеромоторные силы на 3—4 порядка меньше электромагнитных сил и сил ударной волны. Электромагнитные силы зависят от плотности тока, поэтому величина их в течение импульса меняется синхронно с изменением тока. В начальной фазе импульса (первые 10—15 мк-сек) эти силы незначительны, и выброс металла из зоны разряда осуществляется силами ударной волны, выбрасывающей до 5% металла от общей величины за один импульс. С ростом тока электромагнитные силы возрастают, и при максимальном значении тока осуществляется выброс значительной части металла, так как к этому моменту в промежутке выделяется уже около 50% энергии импульса. [c.68]

Исключительно высокая коэрцитивная сила сплавов Fe—N1—А1 и их необычное поведение при термической обработке изучали неоднократно. В ря- [c.544]

Для ослабления или исключения действия сил внутреннего напряжения, приводящего к деформированию заготовок, производят термическую обработку (обычно это низкотемпературный отпуск). Иногда производят постепенное, разделенное некоторыми промежутками времени, удаление слоев металла. Вначале производится грубая предварительная обработка поверхностей заго- [c.64]

Сварное соединение — неразъемное соединение деталей с помощью сварного шва. Сварка деталей основана на использовании сил молекулярного сцепления при местном нагреве их до плавления (сварка плавлением — термическая, газовая, электродуговая и ее разновидности) или разогреве стыка с применением давления (сварка давлением — кузнечная, трением, индукционная, электро-контактная). В настоящее время освоена сварка всех конструкционных сталей, включая высоколегированные, цветных сплавов и пластмасс. [c.24]

Натурные испытания. Простейшим методом проверки деталей на проч-, пость и жесткость является их испытание на стенде в условиях, наиболее приближающихся к рабочим. Деформации измеряют индикаторами или тензометрами. Хорошо поддаются стендовым испытаниям многооборотные роторы, например рабочие диски центробежных или осевых компрессоров, нагруженные главным образом центробежными силами. Частоту вращения испытываемой детали постепенно увеличивают до частоты, превышающей на 20 — 40% рабочую частоту, что соответствует возрастанию напряжений на 40—100% по сравнению с расчетными. Такие испытания воспроизводят действительные условия нагружения (кроме термических напряжений, возникающих в роторах тепловых машин). [c.159]

В соединении возникает термическая сила Р вызывающая по закону Гука относительное удлинение болта l и укорочение втулки j [c.361]

Из уравнения (92) следует, что возможны следующие способы уменьшения термической силы [c.363]

Если материалы стягивающей и стягиваемой деталей заданы, то термическую силу можно уменьшить введением между стягивающей и стягиваемой деталями промежуточных втулок 1 (рис. 236, а), выполненных из материалов с малым коэффициентом линейного расширения, например инвара. [c.363]

Действенным средством уменьшения термических напряжений является установка пружинных элементов на корпусах или, что конструктивно удобнее, на болтах (см. рис. 236, 6). Согласно формуле (92) установка пружинных элементов на болтах снижает термическую силу в отношении [c.365]

Из формулы (101) следует, что термическая сила снижается тем больше, чем выше упругость элемента (чем меньше - ). [c.365]

Упругие эле.менты часто применяют для поглощения термических деформаций при установке на валу нескольких деталей, выполненных из сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения (например, роторов многоступенчатых аксиальных компрессоров). Для фиксации и затяжки таких деталей требуется значительная осевая сила. Поэто.му упругие элементы в данном случае выполняют в виде набора многочисленных прочных и относительно жестких элементов (рис. 238), в сумме дающих необходимую упругость. Методика расчета упругих элементов приведена в разделе 10, [c.366]

Своеобразная конструкция представлена на рис. 265, и. Ступица ротора разделена глубокими кольцевыми канавками на две части - массивную, рассчитанную на восприятие центробежных И термических сил, и тонкостенную центрирующую втулку. Размеры центрирующей втулки, изолированной от растягивающих напряжений и от теплопередачи из ротора, практически не меняются, что обеспечивает правильное центрирование ротора при всех условиях работы. Конструкция применима в стационарных установках. [c.391]

Таким образом, изменению оптической силы термической линзы Рт соответствует движение точки N (рис. 4.5) по параболе. При своем дви-жепии она будет пересекать эллипсы (4.14), соответствующие различным значениям потерь 7. [c.204]

Проанализируем качественное поведение зависимо-Рис. 4.5. Перемещение точки N в плос- сти рт)-, рис. 4.6, а. При кости (/, s) по параболе при измене- больгпих по абсолютному знании оптической силы термической лип- чению рт величины / и s ве-зы АЭ лики (см. формулу (4.21)) и [c.204]

Холодный кокиль с тонкослойным теплоизоляционным покрытием быстро отводит теплоту заливаемого расплава, в результате чего рабочая полость кокиля может не полностью заполниться расплавом. Этим объясняется также появление, в особенности на стальных отливках, неспаев, трещин, усадочных раковин и пор, а в чугунных отливках поверхностного или сквозного отбела. Кроме того, холодный кокиль испытывает максимальный по силе термический удар, который ускоряет разрушение литейной формы и ее элементов. [c.69]

Сепараторы 468 — 470, 475 — Выступание в подаипниках 437 — Изготовление 470 — Износ, форма гнезд, фиксация 469 Серебро — Покрытия 357 Сильфоны 217 Сильхромы 473 Силы термические 186 Скобы для стопорения 143—144 Слив масла 464 [c.537]

При этом следствием появления Фтх является, как отмечалось выше, увеличение общих сил трения на границах потока, что в продуваемых системах (например, газовзвеси) проявляется в дополнительной потере давления (Арт), а в гравитационных (непродуваемых) системах— в возникновении поперечного градиента скорости слоя. Статические давления компонентов потока р и рт в общем случае нельзя принимать равными. Они отличаются не только на капиллярное давление при большой дисперсности частиц [Л. 279], но и имеют разное приложение в случае связанного движения плотного слоя частиц gradpT также учитывает внутреннее напряжение в материале частицы, которое может возникнуть из-за механических или термических причин. Проекция равнодействующей сил инерции компонентов на ось х равна изменению количества движения элемента Ах Ау Az зо времени по оси х [c.38]

Значение модулей упругости определяется силами межатомного взаимодействия и являются константами материала. Так, например, модуль нормальной упругости для алюмшния 0,8Х ><10 кгс/мм2, для железа — 2-10 кгс/мм , молибдена ЗХ XIO кгс/м м2. Наименее жестким материалом является резина = 0,00007-Ю кгс/мм , а наиболее жестким — алмаз =12Х Х10 кгс/мм . Эта механическая характеристика структурно нечувствительна, т. е. термическая обработка или другие способы изменения структуры металла практически не изменяют модуля упругости. [c.65]

Л агнитные свойства железа сильно зависят от его чистоты и режимов термической обработки. Для поликристаллического железа, содержащего 99,8—99,9 % F e, максимальная магнитная проницаемость Ртах (6,28 12,5) кг Г7м и коэрцитивная сила = = 39,8-н79,6 А/м для железа с 99,99 % Fe i niax = 35,2-10 Г/м и Яс яь 1,99 А/м. Плотность а-железа 7,68 г/см . Коэффициент линейного расн1ирения железа 11,7-10 удельное электро- [c.117]

Протаость СТЯЖНЫХ-, соединений помимо термических напряжений в значительной степени зависит от силы предварительной затяжки соединения и рабочих сИл, действующих на соединение. Совокупность действия [c.362]

Дисковые детали, роторы. Термические напряжения играют значительную роль в прочности многооборотных роторов тепловых машин (турбин, центробежных и аксиальных компрессоров). Будучи подвержены разрывающим нагрузкам от центробежных сил, роторы вместе с тем испытывают термические напряжения, вызываемые неравномерной температурой тела ротора. Обычно температура выше у периферии ротора. Здесь возникают термические напряжения сжатия. У ступицы, т. е. там, где напряжения растяжения от центробежных сил имеют наибольшую величину, возникают термические напряжения растяжения. У насадных роторов к этому добавляются еще напряжения растяжения в сту- С/катие Растяжение пице из-за посадочного натяга. [c.374]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...