Каркасы направления

Вертикальный вибрационный конвейер-элеватор (рис. 13.19, а) имеет жесткий цилиндрический каркас (трубу) / с наружной (иногда с внутренней) стороны его по спирали прикреплен открытый желоб (или герметичная труба) 2, по которому снизу вверх перемещается груз. Вверху или внизу каркаса конвейера устанавливается привод-вибровозбудитель 3, сообщающий каркасу направленные колебания вдоль и вокруг вертикальной оси (т. е. продольные и крутильные колебания), которые обеспечивают движение частиц транспортируемого груза вверх по спирали. [c.386]

Для лучшей наглядности кро.ме аксонометрических осей на сфере изображают ряд линий каркаса. Например, на рис.178 изображены экватор сферы, фронтальный и профильный меридиан. Точки Ы и 8 пересечения меридианов соответствуют вершинам сферы (точки на оси вращения). Если рассматривается материальное тело, ограниченное поверхностью сферы (шар), то изображение может сопровождаться вырезом координатными плоскостями. Материал в плоскостях выреза заштриховывают, как показано на рис. 178. В изометрии по осям откладывают одинаковый отрезок и концы этих отрезков соединяют прямыми, которые показывают направление штриховки по координатным плоскостям. В диметрии по оси у нужно отложить половину такого отрезка, а остальное делается по аналогии с изометрией. Вырез создаёт впечатление объёма и глубины. [c.176]

Заполнение канала пористым высокотеплопроводным материапом вызывает качественное изменение механизма переноса теплоты и структуры потока теплоносителя также и при фазовых превращениях. Здесь перенос теплоты теплопроводностью от стенки через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при испарении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара в гладких каналах. Это позволяет полностью завершить фаг зовое превращение потока теплоносителя при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы обеспечивают равномерную насыщенность проницаемой матрицы жидкостью поперек канала. [c.117]

При конденсации пара на поверхности микропленки теплота конденсации теплопроводностью через микропленку передается проницаемой матрице, а затем также теплопроводностью через каркас — стенкам канала. Вследствие чрезвычайно развитой поверхности раздела фаз пар — жидкость внутри пористой структуры и малой толщины микропленки, особенно в начале области конденсации, объемная интенсивность передачи теплоты от пара к пористому материалу очень велика. Интересно отметить, что процессы конденсации потока пара и испарения потока теплоносителя внутри каналов с проницаемым заполнителем имеют одинаковый физический механизм и отличаются только направлением. [c.121]

К теме 7. Поверхности. Образование и задание поверхностей. 1. Каковы основные способы задания поверхностей 2. Что называют каркасом поверхности 3. Что называют определителем поверхности 4. Назовите основные виды перемещений производящей линии. 5. Как образуются и задаются на чертеже поверхности переноса прямолинейного направления, поверхности вращения, винтовые поверхности [c.28]

Плотность намотки насадки выбирается из соображений обеспечения ее максимальной удельной поверхности, минимального гидравлического сопротивления, а также с учетом исключения местных провалов жидкости в пакете насадки. Удельная поверхности может составлять 500-1000 м /м , что достигается тем, что перед намоткой на каркас сетчатый вязаный рукав "распушают", пропуская через него шар диаметром 65 мм [29], после чего рукав сплющивают в направлении, перпендикулярном первоначальному. [c.310]

Тепловое перемещение экранов происходит от места крепления 4 подвески в вертикальном направлении. В ряде случаев верхнюю часть экранов подвешивают к балкам, а нижнюю опирают на каркас. Тепловое расширение нижней части экранов в этом случае происходит снизу вверх. [c.91]

Трубчатые воздухоподогреватели (ТВП) осуществляют прямой нагрев воздуха продуктами сгорания. ТВП — поверхность нагрева, состоящая из отдельных секций (кубов), каждая из которых представляет набор вертикальных стальных труб 3 диаметром 28—51 мм и толщиной стенки б — 1,5 мм (рис. 66). ТВП опирается на балки /, соединенные с каркасом 7 котла. Концы труб герметично закреплены в отверстиях горизонтальных трубных досок 2. Секции соединены коробами 5 с компенсаторами . Дымовые газы движутся сверху вниз внутри труб, а воздух обтекает трубы в горизонтальном направлении. При такой схеме движения продуктов сгорания внутренняя поверхность труб меньше загрязняется золовыми частицами. Для топлив с большей зольностью применяют трубы большего диаметра. Их располагают в шахматном порядке (рис. 67). Продольный шаг труб Si/d = = (1,2 1,5). Меньшие значения принимают для сухих и малоабразивных топлив. Поперечный шаг выбирают из условия равенства скоростей газа в сечениях АА и ББ [c.107]

Традиционной структурой композиционных материалов является слоистая, когда траектории армирования лежат в плоскостях слоев, связь между которыми осуществляется через прослойки связующего [20, 25, 37—39]. Однако все большее внимание к себе привлекают композиционные материалы с пространственным расположением арматуры объем работ в этом направлении непрерывно возрастает. Целесообразность пространственного расположения арматуры несомненна. Введение пространственного каркаса не только ликвидирует такой недостаток слоистых композиционных материалов как опасность расслоения вследствие слабого сопротивления сдвигу и поперечному отрыву, но н локализует в пределах нескольких пространственных ячеек распространение трещин. Этим резко повышается несу[цая способность материала в толстостенных конструкциях, особенно в зонах приложения сосредоточенных нагрузок, вырезов, ребер при нестационарных силовых и температурных воздействиях, характерных для современной техники. [c.3]

Система п нитей. Композиционные материалы, образованные системой множества нитей, содержат арматуру уложенную в различных направлениях, чаще всего — в трех взаимно ортогональных направлениях выбранных осей координат и в диагональных плоскостях, содержащих координатные оси (рис. 1.7). Имеются и более сложные схемы армирования (рис. 1.8). Создание материалов с подобными схемами армирования — весьма трудоемкий процесс, содержащий технологические трудности, связанные с созданием каркаса и его пропиткой. Целесообразность изготовления рассматриваемой группы композиционных материалов пока не достаточно обоснована. [c.17]

Построение деформационной модели базируется на математическом принципе суперпозиции двух идеализированных ее составляющих упругого армирующего каркаса с приведенной матрицей жесткости и упругопластического изотропного связующего с заданной кривой упрочнения. Допущения, принятые при построении первой составляющей модели, характерны для пространственной стержневой системы в расчете учитывается лишь одноименная с каждым из четырех направлений волокон жесткость. Сеть волокон считается размазанной по всему объему куба, принятого за представительный элемент. Таким образом, при равномерно распределенной плотности энергии деформации находится эквивалентная матрица жесткости однородного материала. Обозначив ее индексом а (армирующие волокна), приведем полную запись для нее в системе главных осей упругой симметрии 123 [c.79]

Исследованные композиционные материалы. Были исследованы упругие и прочностные свойства девяти различных типов материалов, образованных системой трех нитей. Композиционные материалы различались между собой способом и технологией создания пространственных связей, объемным содержанием, свойствами армирующих волокон н типом полимерной матрицы. Структурные схемы армирования образцов представлены на рис, 5.13. Композиционные материалы изготовляли ио трем различным схемам прошивкой в направлении 3 пакета слоев ткани (схемы /, //) и трехмерным плетением армирующего каркаса системой трех нитей (схемы ///, /V). Материалы, изготовленные ио этим схемам, имеют дополнительные обозначения, указывающие объемное содержание н пид армирующих [c.146]

Армирующие каркасы. Одной из главных задач при создании многонаправленных каркасов является укладка армирующих волокон выбранного типа и объема в направлениях, предусмотренных расчетом. Реальный объем волокон в каркасе всегда значительно ниже расчетного. Обусловлено это тем, что нити не имеют правильной формы поперечного сечения, принятой при расчете, и элементарные волокна немонолитны. [c.167]

Дальнейшая разработка способов создания ортогонально-армированных каркасов привела к некоторой модификации схемы армирования, названной Мод 3 [90], которая заключалась в следующем. В плоскости ху вместо прямолинейных нитей была использована ткань волокна направления г остаются прямолинейными и проходят через слои ткани между волокнами X, у. При прошивке ткани в направлении г могут быть использованы как [c.168]

Композиционные материалы. Представление о влиянии этапов графитизации и числа циклов уплотнения на формирование свойств композиционных материалов дает табл. 6.14. Исследования выполнены на ортогонально-армированных материалах с распределением волокон в направлении осей х,у, гв соотношении 1 1 2. В качестве арматуры были использованы высокопрочные (2,38 ГПа) и высокомодульные (517 ГПа) волокна Торнел 75 (плотность армирующего каркаса составляла 0,75 г/см ). Исходной матрицей служила фенольная смола. Технологический процесс изготовления композиционного материала [c.181]

Для лент всех видов и типов допускаются продольные стыки на ширине свыше 1400 мм один стык на наружных слоях и по два стыка на каждом из внутренних слоев. Стыки в продольном направлении должны располагаться на расстоянии не менее 100 мм от края каркаса. Каждый стык долн ен находиться от стыков других слоев на расстояний не менее 100 мм. [c.90]

Предохранительные клапаны в зависимости от конструкции устанавливаются на горизонтальных патрубках и на вертикальных участках трубопроводов с вертикальным расположением штока, направленным вверх. Импульсные клапаны устанавливаются на специальном каркасе, в положении штокам строго вертикально. [c.68]

Причины нестабильности геометрической формы, размеров и физико-механических свойств металлических деталей. Причинами нестабильности геометрических свойств металлических деталей в основном являются наличие и постепенная релаксация внутренних напряжений и структурная нестабильность. Так, например, непостоянство размеров некоторых деталей машин (специальных осей, подпятников и т. п.), имеющих простую форму и высокую твердость, определяется преимущественно структурным фактором. На стабильность размеров деталей типа корпусов, каркасов, тонкостенных обечаек и т. п., имеющих сложную форму, часто недостаточную жесткость, основное влияние оказывают остаточные внутренние напряжения. Остаточные внутренние напряжения подразделяются (в порядке убывающей значимости) на фазовые или структурные, тепловые (термические), первичные усадочные (в отливках), возникающие в результате механического наклепа и вследствие химического воздействия на поверхность детали. Существенное влияние на стабильность размеров могут оказывать микроскопические напряжения первого рода. Дополнительное влияние на размеры могут оказывать напряжения второго рода, уравновешивающиеся в масштабе отдельных зерен в тех случаях, когда микронапряжения обладают общей ориентировкой (т. е. не погашаются взаимно вследствие противоположной направленности). [c.405]

Вертикальный вибрационный конвейер-элеватор (фиг. 141) состоит из жесткого цилиндрического каркаса 1, с наружной (иногда с внутренней) стороны которого по спирали, подобно винтовой резьбе, прикреплен открытый желоб (или герметичная труба) 2, по которому снизу вверх перемещается транспортируемый груз. Вверху или внизу каркаса конвейера устанавливается привод-вибратор 3, сообщающий каркасу направленные колебания вдоль и вокруг вертикальной оси (т. е. продольные и крутильные колебания), которыми обеспечивается движение частиц транспортируемого груза вверх по спирали. В свободно подвещенной конструкции каркас конвейера прикрепляется к опорным частям здания или фундаменту сверху и снизу при помощи мягких амортизирующих пружин 4 или резиновых буферов, благодаря которым исключается возможность передачи вибрационных нагрузок на опорные конструкции. [c.271]

Для построения лекального каркаса поверхности обычно берут доски. Их ограничивают цилиндрическими поверхностями, направляющие линии которых. 4S , ., а направления образующих перпендикулярны к плоскостям. Эти доски разделяют тонкими металлическими пластинками. Криволинейные кромки пластинок совпадают с кривыми линиями AB , AiBi i,...—сечениями поверхности плоскостями. Они и определяют лекальный каркас поверхности. [c.166]

На рис. 1.10, в пористая матрица 1 также заполняет пространство между двумя оболочками, но продольные подводящие 2 и отводящие 3 каналы расположены равномерно по окружности и примыкают к стенкам. Поперечное течение теплоносителя I сквозь матрицу осуществляется в радиальном направлении, что позволяет снизить затраты мощности на его прокачку. Интересно отметить, что здесь проницаемый каркас может передавать значительные механические усилия от внутренней трубы к внешней. Если внутренняя стенка является оболочкой твэла, то это позволяет полностью разгрузить ее от давления газообразных продуктов деления и изготовить предельно тонкой. Конструкцию, представленную на рис. 1.10, в, можно использовать для охлаждения элементов, подверженных воздействию больишх механических нагрузок, например, подшипников. [c.13]

Качественно новые свойства достигаются при фазовом превращении потока теплоносителя внутри примыкающего к сплошной стенке проницаемого материала. В первую очередь, перенос теплоты от стенки теплопроводностью через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при кипении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара. Это позволяет полностью осуществить фазовое превращение потока при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы создают равномерную насыщенность пористой структуры жидкостью, чем устраняется расслоение двухфазного потока в канале под действием внешних сил. Поэтому такой способ организации форсированного теплообмена при фазовых превращениях типичен, например, для систем при изменении их ориентацш относительно направления силы тяжести или в условиях пониженной гравитации. [c.14]

Особенно интересные результаты получены при измерении распределения температуры по толщине пористого образца с объемным тепловыделением и при визуальном наблюдении картины истечения двухфа> ной смеси на его внешней поверхности. В таких режимах профиль температуры имеет максимум в начале области испарения. После него в направлении к внешней поверхности, несмотря на интенсивный подвод теплоты от матрицы к двухфазному потоку, температура последнего, а вместе с ней и температура матрицы в зоне испарения понижается вслед за температурой насыщения паровой фазы испаряющейся смеси. В этой зоне на рассмотренный ранее процесс дросселирования двухфазной смеси накладывается интенсивный подвод теплоты от каркаса. Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что вплоть до достигнутой плотности объемного тепловыделения = 14 10 Вт/м между порис-80 [c.80]

Экспериментальная установка. Изучение местных характеристик теплоотдачи осуществляется на двух одинаковых пластинах из нержавеющей стали, находящихся в свободном потоке воздуха (рис. 4.9). Пластины изолированы друг от друга каркасами из стеклотекстолита и нагреваются непосредственным пропусканием через них электрического тока. Пластины имеют высоту 1540 мм, ширину 205 мм и толщину 1 мм. В нижней части пластин установлена медная токопроводящая перемычка. В верхней части каждой из них предусмотрены электрические шины, по которым подводится ток от понижающего трансформатора напряжением 220/12 В. Регулирование электрической мощности осуществляется регулятором напряжения РНО-250. Одинаковые токи, проходящие через пластины, исключают перетоки теплоты через каркас и обусловдивают теплоотдачу только с внешних поверхностей каждой из пластин. Опыты проводятся раздельно с каждой из пластин. Температуру поверхности измеряют 12 хромель-алюмелевыми термопарами, горячие спаи которых приварены к внутренним поверхностям пластин. Координаты закладки горячих спаев термопар в направлении движения воздуха приведены в табл. 4.1. [c.154]

Варианты моделей. Материалы, армированные системой трех нитей, создаются, как правило, с ориентацией волокон вдоль осей прямоугольной ИЛИ цилиндрической системы координат. Указанные особенности создания пространственного каркаса открывают возможности построения упрощенных моделей для расчета упругих характеристик рассматриваемого класса материалов как приведенной ортотроп-ной среды. Так как волокна одного из направлений перпендикулярны плоскости, проходящей через волокна двух других направлений, то в приближенном подходе представляется возможным ввести модифицированную матрицу. Ее деформативные характеристики определяют по известным формулам для трансверсально-изотропной среды, составленной из связующего и волокон одного из трех направлений армирования (техника введения модифицированной матрицы подробно описана на с. 58). [c.121]

Влияние типа армирующих волокон и схем армирования на формирование свойств. Для изготовления пространственно-армированных углерод-угле-родных композиционных материалов применяют армирующие волокна различных видов (нити, жгуты, стержни и т. д.) с различными физикомеханическими свойствами. Кроме того, армирующие каркасы, имеющие одну и ту же структурную схему, могут быть созданы различными методами (см. с. 168), что оказывает определенное влияние на свойства материала. О влиянии типа волокон на формирование свойств композиционного материала свидетельствуют данные (рис. 6.8), полученные из опытов на изгиб образцов, вырезанных из материала в направлении г [111]. Армирующий каркас был создан прошивкой в направлении 2 пакета, набранного из слоев низкомодульной графитовой ткани. Для прошивки использовали как обычные непропитан-ные углеродные жгуты и нити с различной площадью поперечного сечения, так и предварительно пропитанные и отвержденные (в виде стержней) нити. При изготовлении материалов изменялись только содержание и тип волокон направления z в двух других направлениях параметры армирования сохранялись постоянными. [c.172]

Типичные характеристики углерод-углеродных материалов ЗП, матрица которых получена методом газофазного осаждения, а также комбинированным методом, приведены в табл. 6.21. Каркас изготовляли из полиакрилнитрильных волокон с одинаковым шагом их расположения по трем ортогональным направлениям. Данные табл. 6.21 свидетельствуют о том, что равномерное распределение волокон в каркасе при использовании метода газофазного осаждения для формирования матрицы не приводит к отклонению свойств материала по направлениям армирования. Комбинированный же метод создания матрицы приводит к существенному различию в некоторых свойствах материала по направлениям армирования. [c.188]

Свойства углерод-углеродных материалов 30 с высокой плотностью (табл. 6.22) представляют практический интерес. Данные получены на композиционных материалах, изготовленных из тканых каркасов на основе высокопрочных и высокомодульных волокон типа Т-50. Распределение волокон по направлениям х, у, г составляло 1 1 3 плотность каркаса — 0,75 г/см . В качестве исходной матрицы служил каменноугольный пек. Пропитки и уплотнение осуществлялись методом высокого давления за четыре цикла карбонизации и графитизации при давлении 103,4 МПа и 650 °С, затем графитиза-ция при 2650°С. Композиционные материалы имеют высокие механические свойства при растяжении и ежа- [c.188]

Больщой диапазон значений /Су в железе (рис. 2.13) и в других ОЦК-металлах (табл. 5) свидетельствует о необходимости дополнительной модернизации предлагаемой новой модели объяснения зависимости (2.11), направленной на учет именно сегрегационных эффектов. В настоящее время только в общих чертах можно определить направление такой модернизации. Можно ожидать, что она должна заключаться в рассмотрении не просто эффекта стесненной деформации зерен в поликристалле, а в анализе деформации сложного композита. Композит этот должен состоять из узких пограничных слоев упрочненного сегрегациями металла, которые образуют прочный и жесткий сотовый каркас, а в качестве матрицы выступают внутренние объемы зерен. [c.55]

Изобретение феррозондов связывают с именами немецких ученых Ашенбреннера и Губо [9]. Ими был предложен и опробован феррозонд кольцевого типа. В качестве сердечника они использовали железную проволоку, покрытую шеллаком. Обмотка возбуждения наматывалась непосредственно на сердечник, измерительная размещалась на специальном каркасе и настраивалась в резонанс на частоту второй гармоники. Амплитуда э.д.с. удвоенной частоты была пропорциональна измеряемой компоненте поля, действующей в направлении нормали к плоскости витков вторичной обмотки. Магнитометр предназначался для измерения короткопериодичных магнитных возмущений, обусловленных ионосферными явлениями. Постоянная составляющая геомагнитного поля уравновешивалась с помощью магнита, размещенного вблизи феррозонда. [c.40]

Еще одна разновидность конструкции феррозонда с поперечным возбуждением изображена на рис. 4, в [51]. В этой конструкции используются два трубчатых сердечника, продольные оси которых располагаются параллельно. Осевой провод проходит последовательно через оба сердечника, образуя цепь возбуждения. Измерительная обмотка наматывается поверх обоих сердечников. Разработка последней конструкции может быть оправдана лишь в том случае, если в ней использовать готовый комбинированный провод (ферромагнитный материал осажден непосредственно на поверхность медной проволоки). Изогнутый в виде петли и уложенный в какой-либо каркас так, чтобы образовались параллельные участки длиной 10—15 мм, такой провод сразу же образует и цепь возбуждения и магнитную цепь. Достаточно намотать поверх этого провода в перпендикулярном направлении 100— 200 витков обычного медного провода, чтобы получить простейший феррозонд, обладающий на частотах порядка 100 кгц вполне приемлемой чувствительностью (1—3 мкв1у). [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...