Интенсивность изнашивания удельная

Интенсивность изнашивания удельная линейная — Формулы для расчета 38 [c.278]

Повышение активности масла за счет введения поверхностноактивного вещества вызывает уменьшение коэффициента трения и практически не влияет на интенсивность изнашивания при малых удельных нагрузках. [c.74]

Рис. 1. Зависимость интенсивности изнашивания от удельной нагрузки

На рис. 1 приведен сравнительный график зависимости интенсивности изнашивания от удельной нагрузки у стеллита ВЗК по стеллиту ВЗК и покрытия 1М по покрытию 1М при температуре 100° С. Износ стеллита ВЗК с увеличением удельной нагрузки повышается, а износ покрытия 1М в тех же условиях не изменяется. [c.214]

Природу этой закономерности можно объяснить характером взаимодействия незакрепленного зерна абразива с поверхностью контакта образца различного сечения. При сплошном сечении образца независимо от егО формы (круг, квадрат, треугольник, прямоугольник) вся поверхность контакта с абразивом изнашивается равномерно. При кольцевом сечении эта равномерность нарушается в связи с проявлением краевого эффекта. Количество абразивных зерен, участвующих в изнашивании, уменьшается, а удельные нагрузки на единичное зерно возрастают. С увеличением удельных нагрузок интенсивность изнашивания повышается. В этом случае наиболее интенсивное изнашивание обычно наблюдается в середине кольцевого сечения. Уменьшение сечения приводит к резкому снижению интенсивности изнашивания вследствие уменьшения вероятности разрушения поверхности контакта единичным зерном, так как толщина кольцевого сечения образца, по существу, становится соизмеримой с размерами отдельных зерен абразива. [c.81]

Пути подобных исследований в настоящее время наметились. Например, установлены зависимости интенсивности изнашивания от удельной нагрузки при трении о закрепленные абразивные частицы [243]. И. В. Крагельский в монографии Трение и износ [109] изложил теоретические основы расчета износа материалов, дальнейшая прикладная разработка которых может положить начало созданию физически обоснованных методов расчета долговечности деталей для различных случаев изнашивания. [c.103]

Работа пары трения бронза—сталь при удельных нагрузках и температурах выше критических характеризуется высокой интенсивностью изнашивания бронзовых втулок, схватыванием и глубинным вырыванием частиц бронзы, намазыванием их на рабочие поверхности трения. [c.183]

Удельные нагрузки в основном оказывают влияние на интенсивность развития процесса схватывания первого рода. С увеличением нагрузки интенсивность изнашивания поверхностей трения деталей машин, как правило, увеличивается. [c.16]

Изменение величин скорости скольжения, удельного давления, частоты и амплитуды колебаний трущихся пар приводит к изменению интенсивности образования и развития различных физических, химических и механических процессов, происходящих при трении и изнашивании в поверхностных объемах металлов, что обусловливает характер и интенсивность изнашивания поверхностей трения. В зависимости от величины и характера удельного давления в поверхностных объемах трущихся тел возникают и развиваются с различной интенсивностью пластические деформации металлов, которые способствуют развитию явлений схватывания или же процесса окисления металлов [15—20]. Происходит изменение площади фактического контакта, глубины слоев металла, принимающих участие в процессах трения и изнашивания, и т. п. [14, 21]. [c.27]

Установлено, что ведущая роль при износе принадлежит скорости скольжения, изменение скорости скольжения оказывает основное влияние на качественные характеристики процессов изнашивания, обусловливающих интенсивность изнашивания. Изменение величины удельных давлений в основном вызывает изменение интенсивности изнашивания. [c.40]

Разработанный в Институте машиноведения АН СССР метод испытания материалов на фрикционную теплостойкость дает возможность осуществить различные температурные режимы за счет изменения скорости скольжения и удельного давления. Метод позволяет оценить изменение коэффициента трения и интенсивности изнашивания испытуемых материалов, составляющих трущуюся пару, в зависимости от температуры трения и определить предельную температуру, при которой пара трения становится неработоспособной — один или оба материала разрушаются. [c.119]

На энергетическую интенсивность изнашивания наибольшее влияние как самостоятельно, так и во взаимодействии с другими факторами оказывает номинальное давление, с повышением которого J увеличивается, причем темп увеличения тем больше, чем выше уровень удельной работы. Далее в ряду [c.239]

Рис. 3.20. Зависимость энергетической интенсивности изнашивания J от удельной работы и скорости скольжения v при различных давлениях

Температура и удельная мощность модели и натуры одинаковы. Для интенсивности изнашивания необходим масштабный коэффициент перехода от модели к натуре [c.308]

В отличие от металлических подшипниковых материалов древесно-слоистые пластики прирабатываются при отсутствии высоких местных удельных давлений и температур. Приработка происходит без интенсивного изнашивания. При приработке ДСП полностью исключаются наволакивание, налипание, заедания и прочие повреждения трущихся поверхностей. [c.375]

Бар. Имея малый атомный радиус (0,09 нм), бор, однако, малорастворим в большинстве металлов, применяемых для восстановления деталей (хром, железо, кобальт, никель, медь, вольфрам). При легировании бором этих металлов образуются высокотвердые бориды Me Bj,, которые способствуют резкому повышению твердости сплава. Высокая микротвердость боридов (12 ООО...37 ООО МПа) и малая растворимость бора в металлах обеспечивают значительное повышение твердости сплава. Борсодержащие покрытия имеют высокую износостойкость. Характерной их особенностью является образование в условиях трения скольжения с большими удельными нагрузками вторичных борсодержащих структур оксидного типа, выполняющих роль смазки и снижающих силы трения и интенсивность изнашивания деталей пары трения. Наряду с повышением [c.149]

При трении стальных роликов в кислой среде (растворе уксусной кислоты) удельное содержание водорода в поверхностных слоях увеличивается в 4,2 и 4,8 раза соответственно для незакаленных и закаленных образцов. Однако износостойкость закаленных образцов выше, чем незакаленных. Это объясняется тем, что интенсивность изнашивания поверхности трения в данном случае зависит от скорости обнажения ювенильных поверхностей и скорости протекания окислительных процессов. Обнажение же ювенильных поверхностей [c.173]

При увеличении числа граней, т.е. при переходе от трехгранной к квадратной, далее к пятигранной пластине и т.д. вплоть до круга, увеличивается угол при вершине и растет прочность пластины. Пластину с большим числом граней чаще устанавливают под меньшим углом ф, что уменьшает толщину среза и снижает вероятность разрушения и интенсивность изнашивания инструмента. Поэтому с точки зрения прочности и износостойкости (соответственно подачи и скорости резания) целесообразно применять пластины с большим числом граней, при этом увеличивается число переустановок и уменьшается удельный расход твердого сплава. [c.58]

Интенсивность изнашивания трущейся пары зависит от материала, характера смазки этой пары, от удельного давления и ско- [c.103]

При весьма больших перепадах давлений на уплотнении также приходится прибегать к гидравлической разгрузке стыка пары трения, так как для каждого материала пары трения есть предельно допустимая удельная нагрузка, при превышении которой начинается интенсивное изнашивание материала и уплотнение не обеспечивает требуемого ресурса. [c.289]

Высокие удельные нагрузки превышают предельно допускаемые нагрузки для материалов пар трения, что вызывает интенсивное изнашивание уплотнительных колец. Одновременно выделение большого количества теплоты в стыке приводит к разрушению жидкостной пленки в зазоре, при этом малоэффективным оказывается и интенсивное охлаждение трущихся поверхностей. Контактные торцовые уплотнения становятся неприемлемыми. [c.302]

Следует отметить, что по мере изнашивания инструмента из-за более интенсивных процессов деструкции полимерного связующего уменьшается интенсивность роста удельных сил. Это приводит, в свою очередь, к снижению величины упругого восстановления материала, которое может быть определено зависимостью [c.26]

Температурные факторы и удельная мощность трения натуры и модели одинаковы. Интенсивность изнашивания рассчитывают с учетом масштабного коэффициента [c.303]

При трении материала ФКН-7 по материалу СГ-Т даже при нагрузке 0,5 МПа рабочая поверхность не имеет блеска, появляются поры (очевидно, из-за выпадения зерен графита). Сила трения этой пары не стабильна, и с увеличением нагрузки ее неравномерность возрастает. Износ материала ФКН-7 при работе по СГ-Т при одинаковых удельных нагрузках более чем в 10 раз превосходит износ углеграфитов 2А-1000 и АГ-1500-С05. Уплотнительные кольца из фторопласта Ф4 даже при небольших нагрузках имеют интенсивность изнашивания в 17 раз большую, чем композиция ФКН-7. [c.14]

Удельная интенсивность изнашивания при взаимодействии жесткого шероховатого вала с деформируемой поверхностью подшипника определяется по формуле [c.5]

Рис. 33. Зависимость интенсивности изнашивания от удельного давления при абразивном изнашивании со смазкой и без смазки

Рис. 38. Обобщенная зависимость интенсивности изнашивания шарниров цепей от основных конструктивно-технологических и эксплуатационных факторов (твердость деталей, удельное давление, смазка и абразивное загрязнение)

Безразмерные характеристики изнашивания весьма удобны для сравнения износостойкости материалов пар трения. Учитывая, что интегральные энергетическая и весовая интенсивности изнашивания связаны с линейной, вычисляем последнюю, используя представления об усталостной природе изнашивания. Интегральную линейную интенсивность изнашивания можно определить с помощью удельного линейного изнашивания. являющегося безразмерной характеристикой процесса изнашивания и равной [c.37]

Нетрудно показать, что удельная линейная интенсивность изнашивания [c.38]

Удельная линейная интенсивность изнашивания [c.38]

Анализ показывает, что действие ПАВ на усталостное изнашивание при внешнем трении проявляется двояко. Действительно, удельная линейная интенсивность изнашивания в этом случае [см. формулу (112)] определяется числом циклов нагружений поверхностных слоев, приводящих к отделению частицы износа. [c.43]

ПАБ вследствие эффекта Ребиндера могут понижать (особенно при растягивающих напряжениях, вызывающих пластические деформации) предел прочности Ов. Это должно бы привести к увеличению удельной линейной интенсивности изнашивания. Однако, уменьшая поверхностную энергию взаимодействующих тел. [c.43]

Аналогичные результаты получены при исследовании влияния шероховатости металлических поверхностей на трение и изнашивание П. Т. Ф. Е. (тефлона) [136]. Показано, что состояние поверхности образцов из тефлона практически не оказывает влияния на коэффициент трения, поскольку тефлон быстро прирабатывается к сопряженному металлическому образцу. Зависимость коэффициента трения и величины весового износа тефлона от шероховатости металлических поверхностей имеет минимум, причем для обеих зависимостей положение минимума соответствует оптимальному значению параметра в пределах от 0,2 до 4 мкм (удельное давление 300 кг1см , скорость 1 м1сек). Таким образом, для пар металл — полимер так же, как для пар металл — металл, зависимость коэффициента трения и интенсивности изнашивания от степени шероховатости металлического контртела имеет минимум в некотором диапазоне изменения степени шероховатости. [c.9]

Анализ состояния поверхностей трьния, работавших при удельных нагрузках, не превышающих критических, показал, что поверхности трения бронзовых втулок имеют высокий класс шероховатости (9—10-й), а рабочие участки втулок, испытывающие нагрузку, покрыты тонким слоем меди. На стальных поверхностях валиков наличие меди наблюдалось только на кадмированных поверхностях, на хромированные поверхности медь не переносилась, что согласуется с результатами исследований в работе [12]. При этих удельных нагрузках пара трения бронза—сталь имеет малую интенсивность изнашивания трущихся деталей, причем наблюдается износ только бронзовых подшипниковых втулок, стальные валики при этом практически не изнашиваются. [c.183]

Для уменьшения интенсивности изнашивания и устранения нежелательных видов износа — схватывания металлов в деталях машин, работающих с малой скоростью скольжения при больших удельных давлениях в условиях сухого или полусухого трения (в условиях возможного возникновения и развития процесса схвз тывания первого рода), путем увеличения поверхности трения, изменения размеров, форм деталей и т. п. следует создавать условия, которые способствуют уменьшению теплоотдачи сопряженных деталей и повышению температуры в трущихся поверхностных объемах металлов. В деталях машин, работающих с большой скоростью скольжения, большой удельной нагрузкой (в условиях возможного возникновения процесса схватывания второго рода), путем уменьшения поверхности трения, изменения размеров, форм деталей н т. п. следует создавать условия, которые способствуют увеличению теплоотдачи сопряженных деталей и снижению температуры в трущихся поверхностных объемах металлов. [c.94]

Так, отсутствие в газовой qpefle влаги и кислорода приводит к интенсивному изнашиванию графита уже при очень низких удельных давлениях, так же, как и наличие на поверхностях конденсированных пленок, капель влаги или масла, или заполнение пор материала жидкостями. Повышение температуры поверхностей трения до начала интенсивного окисления графита в воздухе (350—400°) также может вызвать интенсивное изнашивание при низких удельных давлениях. Пропитка некоторыми металлами может привести к намазыванию металла пропитки на контртело, нарушению графитовой пленки, повышению коэффициента [c.100]

Испытания проводятся последовательно при удельных давлениях 10 20 и. 30 кг1см -. Если при этом не достигается переход к интенсивному изнашиванию, то дальнейшие испытания проводятся при давлениях 50 70 и 100 Kzj M . [c.102]

На рис. 1, а приведена зависимость интенсивности изнашивания упрочненных сталей от удельной нагрузки. Износостойкость сталей после поверхностного упрочнения повышается в 2—5 раз. Наименьший износ оказался у азотированной стали X17Hi3M3T. [c.60]

Интенсивность изнашивания можно снизить уменьшением удельного давления на поверхности трения равномерным распределением нагрузки по трущимся поверхностям применением самосмазывающих-ся материалов (пластмасс), ротопринтного метода смазки, соответствующих смазок с присадками, которые позволяют увеличить долговечность в 1,5—2,0 раза. В несколько раз можно уменьшить износ деталей, используя эффект безызносности, состоящий в том, что на поверхности трения образуется тончайший разупрочненный слой металла, получающийся в результате воздействия поверхностно-активных веществ на легирующие компоненты сплава в процессе трения. Благодаря особым свойствам этого разупрочненного слоя он практически не изнашивается и обладает низким внутренним трением. [c.11]

Обобщенные зависимости изнашивания от основных факторов. И. В. Крагельским 131 1 предложена обобщенная зависимость удельного износа от относительного внедрения (рис. 36). Она охватывает три области упругого деформирования 1, пластического деформирования 2 и микрорезания 3. При переходе нз одной области в другую удельный износ может изменяться в пределах восьми порядков, т. е. в десятки л-тиллионов раз. Аналогичная зависимость (рис. 37) предложена Б. И. Костецким [28], согласно которой удельный износ может также изменяться в пределах восьми порядков. Ее отличие от зависимости И. В. Кра-гельского состоит в том, что интенсивность поверхностного разрушения связывается не только с характером механического взаимодействия поверхностей, но и с другими, не менее важными процессами, протекающими в контакте. Фундаментальные зависимости И. В. Крагельского и Б. И. Костецкого находят достаточно удовлетворительное подтверждение в узлах трения реальных машин. В частности, автором получена обобщенная зависимость для втулочно-роликовых цепей (рис. 38), согласно которой интенсивность изнашивания с изменением основных конструктивнотехнологических и эксплуатационных факторов изменяется также в пределах восьми порядков. Б. И. Костецким предложена еще одна зависимость характеристик трения и изнашивания от внешних механических воздействий, среды и свойств трущихся материалов (рис. 39), названная им фундаментальной. Суть ее заключается в выделении трех областей минимального трения и изнашивания (зона // — нормальный процесс) переходных процес- [c.89]

ПАВ уменьшают касательные напряжения на границе раздела, обусловленные межатомными и межмолеку-лярными взаимодействиями. Это приводит к увеличению числа циклов, вызывающих изнашивание. Поэтому 31начение удельной линейной интенсивности изнашивание должно уменьшаться. Таким образом, действие ПАВ приводит к появлению двух конкурирующих процессов. С одной стороны, оно уменьшает износостойкость вследствие эффекта Ребиндера, а с другой — повышает ее вследствие уменьшения силовых взаимодействий между трущимися телами. В зависимости от того, какой из указанных процессов преобладает, добавка ПАВ к смазочному материалу в виде присадок или появление их в нем в результате изменений, происходящих в процессе работы, может приводить как к увеличению, так и к уменьшению износостойкости. В некоторых случаях можно ожидать, что добавка ПАВ не будет изменять интенсивности изнашивания. [c.43]

Согласно теории усталостного изнашивания интегральная линейиая интенсивность изнашивания зависит от удельной линейной интенсивности изнашивания [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...