Сплавы алюминиевые титановые

На ГКМ штампуют в открытых, закрытых штампах и в штампах для выдавливания преимущественно поковки из конструкционных углеродистых и легированных сталей, реже — поковки из цветных сплавов (алюминиевых, титановых) и совсем редко — из магниевых [82]. [c.544]

При старении некоторых сплавов (алюминиевых, титановых, железных, никелевых и др.) вблизи границ зерен матричного раствора распада не происходит и отчетливо -видны зоны, свободные оТ выделений (рис. 183 и 184). В алюминиевых сплавах ширина таких зон составляет обычно доли микрона и они видны, только под электронным. микроскопом. В титановых р-сплавах после старения зоны, свободные от выделений, имеют ширину порядка нескольких микронов и хорошо видны в световой микроскоп. [c.310]

Пластической деформации в холодном состоянии поддаются мягкие и вязкие металлы (относительное удлинение 5 > 3 ч- 4%), например, стали в отожженном состоянии, медные, алюминиевые и магниевые сплавы, отожженные титановые сплавы. Ограниченно поддаются пластической деформации стали, подвергнутые нормализации и улучшению. Методы пластической деформации неприменимы для хрупких металлов (серые чугуны), а также для сталей, закаленных или подвергнутых химико-термической обработке (цементации, азотированию, цианированию). [c.217]

Вместе с тем обобщения экспериментальных исследований магниевых, алюминиевых, титановых сплавов, бронзы и сталей перлитного и аустенитного класса привели к возможности единого описания процесса роста трещины на основе введения в кинетическое уравнение модуля упругости [30]. В интервале скоростей 2,5-(10" -10" ) мм/цикл было предложено описывать рост трещины уравнением, близким по структуре ко второму уравнению синергетики [c.237]

Описаны современные методы изучения изломов — оптическая и электронная фрактография. Показано применение фрактографического анализа для изучения кинетики разрушения и оценки локальной пластичности материалов. Приведены примеры эксплуатационных разрушений деталей из сталей, сплавов на алюминиевой, титановой, никель-хромовой и других основах. [c.2]

Однако уже к настоящему времени имеется определенный опыт в изготовлении элементов конструкций как из самих композиционных материалов, так и в сочетании их с алюминиевыми, титановыми сплавами, с использованием методов гибки, подсечки, резки, сверления, а также различных методов соединения пайки, точечной сварки, диффузионной сварки и др. [c.190]

Рассмотрены вопросы механики разрушения конструкционных материалов при низких температурах. Описаны результаты исследования механических свойств, чувствительности к надрезу, характеристик разрушения ряда алюминиевых, титановых, никелевых сплавов и сталей, а также некоторых композиционных материалов при низких температурах, вплоть до температуры жидкого гелия (4 К). Дана оценка свойств сварных соединений ряда сплавов при низких температурах. [c.4]

Рассмотренные ниже сплавы нескольких семейств с металлургической точки зрения весьма различны. Для простоты изложения каждое семейство описано и проанализировано отдельно, а важные групповые свойства затем сопоставляются и обсуждаются в заключительных разделах. Очередность рассмотрения различных сплавов не имеет большого значения, но все же, исходя из приближенной степени их распространенности, была выбрана такая последовательность стали, алюминиевые, титановые и никелевые сплавы. [c.51]

ВК-1МС Вязкая жидкость 120 210 750 30 Алюминиевые, титановые сплавы и стали (клеесварные соединения) [c.270]

Деталь с нарезным отверстием должна быть выполнена из материала, который хорошо держит резьбу (например, стали, ковкого и высокопрочного чугуна, титанового сплава, бронзы). В деталях из мягких сплавов (алюминиевых, магниевых, цинковых и т. д.) требуется введение промежуточных нарезных втулок (футорок) из более твердого металла. [c.5]

Интересен метод вакуумной сварки плавящимся электродом, разработанный в последнее время в МВТУ — МЭИ. При этом способе сварки горение дуги происходит в парах металла. Способ очень рационален для сварки толстостенных изделий из алюминиевых, титановых и других сплавов. Сварка в вакууме плавящимся электродом производительная, разогрев получается концентрированным, качество соединений высокое. В настоящее время уже разработаны крупногабаритные камеры для сварки этим способом. [c.124]

В последние годы проведены большие работы по изучению свариваемости цветных сплавов алюминиевых, магниевых, медных, титановых и др. Сварка в среде защитных газов и особенно сварка в вакууме электронным лучом открыли пути получения сварных соединений с достаточно хорошей технологической прочностью, отвечающей требованиям эксплуатации. [c.131]

Для обработки цветных металлов, титановых сплавов, стеклопластиковых пластмасс, твердых сплавов, алюминиевых сплавов. Для шлифования твердых сплавов (для черных металлов не рекомендуется) [c.71]

Титановые сплавы Алюминиевые сплавы Медные сплавы [c.24]

Сплавы алюминиевые литейные 221-229 - Зарубежные аналоги 221, 226-229 жаростойкие 115 жаропрочные 118, 119 коррозионно-стойкие 116, 117 твердые спеченные 104 титановые деформируемые 262 цинковые антифрикционные 220,221 [c.918]

Существуют различные классификационные признаки литейных сплавов химический состав, структура металла (основа), их свойства и назначение и т.д. В промышленной классификации литейные сплавы делятся на черные и цветные сплавы. К черным сплавам относят стали (углеродистые и легированные), чугуны (серые, высокопрочные, ковкие и др.). Цветные сплавы делятся на тяжелые - плотностью более 5000 кг/м (медные, никелевые, цинковые и др.) и на легкие - плотностью менее 5000 кг/м (литиевые, магниевые, алюминиевые, титановые). [c.152]

Термическая обработка многих цветных сплавов, например алюминиевых, титановых и других, основана на наличии у них ограниченной, зависящей от температуры взаимной растворимости компонентов. При отсутствии такой зависимости термообработка с целью существенного изменения свойств сплава невозможна. [c.118]

Сосуды, работающие под давлением, в большинстве случаев имеют цилиндрическую форму. Они могут изготавливаться как из сталей различных классов (низкоуглеродистые, низколегированные, аустенитные, теплоустойчивые и т.д.), так и из сплавов (алюминиевые, медные, титановые и никелевые). В таких сосудах применяют, как правило, стыковые соединения. Нахлесточные и тавровые соединения могут быть использованы только в местах крепления сосуда к фундаментному основанию. В зависимости от толщины стенки и назначения объекта предусмотрены односторонние и двусторонние сварные соединения с остающимися подкладками или без них. [c.367]

Сплавы медные и алюминиевые титановые 90... 150 135...140 45...55 50...55 12...17 12 10...50 30 -(5...15) 0 130...135 50 [c.381]

Аг). Как дорогостоящий и дефицитный газ аргон применяется для сварки трудносвариваемых металлов и сплавов -алюминиевых, титановых и др. [c.150]

Выбор металла открывает большие возможности снижеиня массы изделия. Наибольшая экономия металла может быть получена при использовании прочных и высокопрочных сталей, а также сплавов с высокой удельной прочностью (алюминиевых, титановых). Снижению массы изделия способствует применение более прочных холоднокатаных элементов вместо горячекатаных, а также использование термообработки. Однако повышение прочности металла нередко сопровождается ухудшением его свариваемости или снп-жение.м сопротивления разруше.иио. Поэтому экономия металла за счет повышения его прочности целесообразна только при учете всех этих факторов. Большие перспективы имеет применение композиционных материалов, например двухслойных сталей. [c.6]

У — алюминиевые сплавы 2 — титановые сплавы 5 — ферритные сплавы с 1,25% Сг и 0,5% Мо 4 — аустенит ные Стали 5 — аустенитные стали с карбидным упрочнением 6 — аустенитные стали с интерметаллидным упрочнением 7 — деформированные никелевые жаропроч ные сплавы 8 литые никелевые жаропрочные сплавЛ 9 — молибденовые сплавы [c.201]

Разработанные номенклатуры титановых сплавов в 60-е годы составили не более 10 марок, из них три марки сплавов - литейные ВТ1Л, ВТ5-1Л ВТЗЛ деформируемые ВТЗ-1, ВТ8, ЛТ6, АТ8 относятся к жаропрочным сплавам. Прочность титановых сплавов по сравнению с алюминиевыми приведена на рис. 139. [c.292]

Дефектоскоп Проба-3 работает в динамическом режиме с накладными ВТП, вводимыми в контролируемое отверстие, или сканирующими поверхность объекта простой формы. Дефектоскоп Проба-4 ориентирована на выявление подповерхностных коррозионных поражений в неферромагнитных объектах из алюминиевых, титановых и других сплавов Проба-5 — предназначен для дефектоскопии деталей сложной конфигурации в зоне ребер, краев, пазов, отверстий и др., для чего комплектуется шестнадцатью ВТП разных конструкций. Оба этих дефектоскопа работают в статическом режиме, имеют пылеводозащищенное исполнение, автономное и се- [c.147]

При микрофрактографическом анализе линии Вальнера часто обнаруживаются на поверхностях разрушения каких-либо твердых и хрупких включений в металлических материалах, например интерметаллидных фаз в алюминиевых, титановых сплавах. В этом случае наличие линий Вальнера на -микроучаст-ке излома свидетельствует о том, что разрушение прошло не по границе частица — матрица, а непосредственно через частицу. [c.43]

В большинстве конструкционных материалов — сталях, алюминиевых, титановых сплавах, в жаропрочных сплавах на никелевой, хромовой, железной основах при температурах, суихест-венно не превышающих рабочие, при отсутствии значительной статической составляющей нагрузки высокотемпературное усталостное разрушение, как правило, проходит по телу зерен. При повышения температуры и сохранении симметричного цикла нагружения в изломах появляются участки межзеренного разрушения, на которых сохраняется характерный для усталостного-нагружения фрактографический рисунок в виде микрополосок или тонкой складчатости. При увеличении доли статического, нагружения возникающее на ряде участков межзеренное разрушение может проходить без фрактографических признаков, специфичных для усталости. [c.143]

На основании анализа и обобщения многочисленных собственных и описанных в литературе результатов исследований развития усталостных трещин в сталях, алюминиевых, титановых и магниевых сплавах, представленных в виде диаграмм усталостного разрушения (зависимостей скорости роста трещины от размаха или наибольшего значения коэффициента интенсивности напряжений), формулируются общие закономерности этого процесса и обсуждаются типичные отклонения от них. Устанавливаются параметры, позволяющие количественно характеризовать циклическую трсщипостопкость материала и воспроизвести диаграмму его усталостного разрушения. В этой связи рассматриваются различные математические модели кинетики роста трещины и оценивается статистическими методами их соответствие эксиерименту. [c.429]

Изучались алюминиевые, титановые, никелевые сплавы и нержавеющие стали. Отливки из алюминиевого сплава А-356 (стержни размерами 380x51 X Хб мм) закаливали в воде от температуры 811 К (выдержка 10 ч) и подвергали старению 16 ч при комнатной температуре и при 427 К 4 ч. Сплавы 6061-Т6 и 7075-Т6 были исследованы в виде листов толщиной 6 мм. Листы из нержавеющей стали 347 испытывали в го-чекатаном состоянии с последующим отжигом и травлением. Нержавеющая сталь 410 закаливалась в масле от температуры 1255 К и отпускалась при 839 К. Нержавеющую сталь А-286 в виде горячекатаных и травленых плит закаливали на воздухе от 1255 К (выдержка 1,5 ч) и старили при 1005 К в течение 16 ч. Титановый сплав имел очень низкое содержание примесей. Его испытывали после горячей прокатки н отжига. Образцы сплава Hastelloy С вырезали из листа толщиной 6 мм и испытывали после обработки на твердый раствор в соответствии с AMS-5530-С. Холоднокатаный и травленый лист толщиной 6 мм из сплава In onel Х-750 был состарен при 977 К в течение 20 ч с последующим охлаждением на воздухе. Образцы из сплава D-979 вырезали из штамповок для дисков турбины. В табл. 1 приведены механические свойства этих материалов при комнатной температуре. [c.93]

Мы полагаем, что наиболее поразительной закономерностью поведения различных систем сплавов является общность эффектов, связанных с характером скольжения. Планарное скольжение может вызываться рядом факторов, включая уменьшение энергии дефектов упаковки, понижение температуры, ближний и дальний порядок, образование кластеров и разрезание выделений дислокациями. Все эти факторы отмечались в разных местах данной главы и в предшествующих обзорах. Хотя корреляция планарного скольжения с КР и водородным охрупчиванием наиболее полно и подробно исследована для аустенитных нержавеющих сталей, она применима и в случае других аустенитных сплавов, алюминиевых сплавов, титановых а- и р-сплавов, а возможно, и в никелевых сплавах. Очевидным исключением служит семейство ферритных и мартенситных сталей, однако в этом случае число работ, в которых исследован характер скольжения, относительно невелико. Ниже обсудим возможность того, что в подобных сплавах тип скольжения не имеет большого значения, но предстоящие исследования этих материалов все же должны включать определение типа скольжения, например, с помощью сравнительно простой методики линии скольжения [201]. Это позволит установить, распространяется ли отмеченная корреляция на о. ц. к. стали. Часто высказываемое мнение о том, что в железе (и, как следствие, в стали) скольжение всегда носит сильно непланарный характер,— ошибочно. Например, понижение температуры делает скольжение в чистом железе заметно более планарным и [c.120]

ЛИТОЙ, сварной или кованой конструкций из алюминиевых, титановых, магниевых сплавов или других материалов с отверстиями на рабочей поверхности для крепления монтажного приспособления или непосредственно испытуемого изделия. Конструкция ударной платформы должна обеспечивать передачу воспроизводимого ударного нагружения на испытуемое изделие с минимальными искажениями, поэтому форму и размеры ее выбирают из условий максимальной прочности и жесткости. У кованых ударных платформ по сравнению с литыми или сварными конструкциями более высокие собственные резонансные частоты, их применяют, если необходимо воспроизводить ударные импульсы с малыми длительностями переднего фронта и большими ударными ускорениями. Если ударная платформа подвижная, то она имеет встроенные пневматические электромагнитные стопорные устройства, предназначенные для удержания ударной платформы с испытуемым изделием на заданной высоте, а также для предотвращения повторного удара платформы после отскока в случае воспроизведеиия одиночного ударного воздействия. Обычно применяют электромагнитное стопорное устройство, однако при обесточивании ударного стенда срабатывает стопорное устройство пневматического типа и удерживает ударную платформу от непредвиденного падения. Если ударная платформа неподвижна до начала ударного воздействия, то в ударной установке должно быть предусмотрено демпфирующее устройство, предназначенное для гашения скорости ударной платформы после удара. Ударная наковальня представляет собой массивную конструкцию, воспри-нпмагощую через тормозное устройство удар предварительно разгоняемой ударной платформы с испытуемым изделием. Ударные наковальни могут быть закреплены на основании установки либо жестко, либо на упругом подвесе. При жестком креплении н.аковаль-ни ударную установку, как правило, размещают на фундаменте, изолированном от строительных конструкций сооружения, в котором находится установка. При упругом подвесе нако- [c.340]

ВК-1 Вязко-текучая масса 100—150 150 750 20 Стали, алюминиевые, титановые сплавы и стеклотекстолиты (клеевые, клеесварные и клеерезьбовые соединения) [c.270]

Зубила, крейцмейсели и канавочники. В зависимости от условий эксплуатации различают зубила и крейцмейсели слесарные (ГОСТы 7211—54 и 7212—54) и для пневматических молотков канавочники бывают только слесарные. Инструмент для рубки изготовляют из стали марок У7А, У8А. Рабочая часть на длине 25—40 мм имеет твердость икс 32—40. Углы заострения для чугуна и стали Р = 70°, мягкой стали Р = 60 , алюминиевых, титановых и медных сплавов р = 35- -- -45°. [c.706]

Деформируемые сплавы после литья имеют структуру -твердого раствора и избыточной фазы типа Mg3Al2. Использование таких сплавов дает высокую массовую эффективность для крупных корпусных деталей экономия по массе составляет 21, 57 и 111% по сравнению с алюминиевыми, титановыми и стальными деталями соответственно. Для снижения стоимости изделий из магниевых деформируемых сплавов (на 30%) и повышения уровня механических свойств используют гранульную технологию изготовления полуфабрикатов. [c.220]

С помощью ми оплазменной сварки изготавливают изделия типа сильфонов, тонкостенных трубопроводов, деталей приборов из легированных сталей, алюминиевых, титановых сплавов, некоторых тугоплавких металлов. При сварке титановых сплавов и тугоплавких металлов необходима дополнительная защита металла от окисления. Источники питания для микроплазменной сварки позволяют вести процесс в обычном и импульсном режимах. [c.468]

Наибольшее отличие диаграмм деформирования в условных и истинных напряжениях и деформациях наблюдается после образования шейки. Уменьшение условных напряжений за точкой С обусловлено интенсивным уменьшением сечения Р, что и объясняет повъш1ение истинных напряжений. Хрупкие разрушения или близкие к ним на участке ОА характерны для таких конструкционных материалов, как керамики, монокристальные усы, сверхтвердые материалы. Квазихрупкие разрушения наблюдаются у высокопрочных металлических материалов, композитов, конструкционных пластмасс. Вязкие разрушения имеют место при доведении до предельного состояния широко применяемых чистых металлов и их сплавов (на железной, никелевой, алюминиевой, титановой, медной основе). [c.136]

Экспериментально установлено как отечественными, так и зарубежными исследователями для широкого класса материалов (алюминиевые, титановые сплавы и малоуглеродистые стали), что микротрещины, повреждающие материал при малоцикловом нагружении, начинают заметно изменять интегральные акустические параметры (скорость распространения, коэффидаенг затухания, центральную спектральную частоту и др.) уже после количества циклов нагружения, не превышающего 1 - 3 % общей долговечности. [c.403]

Рис. 11.9. Соотношения между пределом прочности и пластичностью разрушения для различных типов сплавов. (Из работы [2], ASTM перепечатано с разрешения.) По оси абсцисс — истинная пластичность разрушения по оси ординат — истинный предел прочности, кфунт/дюйм 1 — обработка Х-аусформинг Н-11 2—18% Ni мартенситностареющая сталь 3 — стали 4 — никелевые сплавы 5 — титановые сплавы 6 — алюминиевые сплавы.

КАС-1 ВКА-1Б Алюминиевый сплав 1940 Титановый сплав 5В Высокопрчная сталь [c.198]

Медь Ml Латунь Л63 Бронза БрАЖ 9-4 Дюралюминий Д16 Алюминиевый сплав АЛ25 Титановый сплав ВТ6 Рекомендуется главный 3...5 0...5 3...8 О...2 0...(-5) 2...(-8) ф и ВСП0М01 6...10 10...12 6...10 10...12 10...12 10...12 ательный ф 0,2...0,4 0,2...0,3 0,2...0,3 0,2...0,4 0,2...0,4 10...12 углы приним 0,2...4,0 0,2...4,0 0,2...4,0 0,2...5,0 0,2...0,5 0,2...0,5 1ть равными 5.0...11.6 5.0...11.6 5.0...11.6 6.6...13.3 3.3...13.3 1.0...2.5 40 фад. 0,02...0,1 0,02...0,14 0,02...0,14 0,02...0,1 0,2...0,3 0,02...0,08 0,01...1,5 0,01...1,5 0,01...1,5 0,01...1,5 0,01...1,5 0,01...0,2 [c.447]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...