Мощность нагрева , расчетная

Если фактическая продолжительность включения соответствует одному из перечисленных режимов нагрева и если момент сопротивления остается неизменным, то по каталогу выбирают двигатель при заданном значении ПВ с номинальной мощностью не ниже расчетной. Если фактическое значение ПВф не равно номинальному значению, то ближайшее к требуемой мощности Рф значение номинальной мощности Рном ДЛя асинхронных двигателей и двигателей с параллельным возбуждением находят по зависимости [c.293]

Осушение тепловой трубы в зоне нагрева удалось получить лишь при пониженных температурах —940—990° С. Экспериментально полученные значения максимальной мощности согласуются с расчетными. Опыты показали, что в тепловых трубах с фитилями, имеющими относительно крупную капиллярную структуру (размер пор 0,6 мм) и малую поверхностную пори- [c.92]

Изменение параметров пара наиболее наглядно может быть представлено в виде зависимости от числа Маха. В первую очередь представляет интерес рассмотрение изменения числа Маха в зависимости от мощности трубы. На рис. 2.22 для труб с различной длиной зоны нагрева представлены расчетные результаты изменения числа Маха в зависимости от параметра Q/Qaъ Число Маха, так же как и температура пара, изменяется нелинейно при увеличении мощности трубы. При этом изменение длины зоны нагрева в десять и более раз [c.89]

Из-за большого времени нагрева удельная мощность мала и составляет 0,2—0,05 кВт/см . Поэтому существенное влияние на характер распределения температуры по сечению оказывает рассеяние тепла в окружающее пространство. Наличие тепловых потерь приводит к уменьшению перепада температуры в пределах активного слоя по сравнению с расчетным, а следовательно, сокращает время нагрева. [c.116]

На основании анализа расчетных и экспериментальных данных можно считать, что мощность P.,p в конце нагрева стальной заготовки до температуры 1200—1300°С при условии приблизительно [c.195]

В связи с тем, что трубы поверхностей нагрева гидравлически связаны между собой, процессы в них оказывают взаимное влияние друг на друга. Для обеспечения надежности работы поверхности важно, чтобы все параллельные трубы работали в расчетных (средних) условиях. Однако ввиду различий диаметров, длин и шероховатости поверхностей труб, коллекторных эффектов (неравномерность распределения давления по длине входного и выходного коллекторов) расход среды по трубам различен, а следовательно, энтальпии потоков на выходе из них неодинаковы. В некоторых трубах возможен даже опасный температурный режим. Это наиболее характерно для поверхностей нагрева котлов большой мощности. [c.169]

Расчет и эксперимент показывают, что распределение поверхностной плотности тока и удельной мощности, а также и расчетная ширина активного слоя слабо зависят от зазора при практически встречающихся его значениях. При этом влияние зазора ослабевает с увеличением ширины башмаков магнитопровода при неизменной ширине паза. Однако чрезмерное увеличение ширины башмаков приводит к получению размытой полосы нагрева. Поэтому практически ограничиваются соотношением [c.108]

Определим время нагрева и среднюю мощность. Находим расчетную толщину пластины [c.197]

Проверка соответствия полученной средней мощности исходному значению и корректировка расчетного режима нагрева. Из графика Ра = = .(1), построенного по значениям мощности для моментов времени = - 0,121 = 36 сек, а = — 66 сек, 1з = 0,31 = 90 сек и 1 = [c.210]

Зачастую горячая вода бывает нужна нескольким потребителям, предъявляющим различные требования к ее качеству и температуре. В этих случаях при выборе типа установки следует учитывать также и ее тепловую мощность, чтобы не завышать без нужды производительность поверхностной части, в значительной степени определяющую металлоемкость, габаритные размеры и стоимость установки в целом. В этом случае может оказаться целесообразной схема, предусматривающая пропуск через промежуточный теплообменник не всей воды первого контура, а лишь ее части. Такое решение позволит не только существенно уменьшить расчетную поверхность нагрева промежуточного теплообменника, но и повысить pH воды, циркулирующей в первом контуре, а также обеспечить более глубокое охлаждение газов в контактной камере (при противотоке теплоносителей) благодаря подмешиванию на входе в камеру водопроводной воды, имеющей более низкую температуру и более высокий показатель pH. Иными словами, при наличии на предприятии нескольких разнородных потребителей горячей воды вопрос о схеме установки требует серьезного изучения и проведения технико-экономических сопоставлений. [c.142]

Определение полезной мощности, которую может передать шестерня Мя 5. Расчетные данные 2 = 20 т = 4,25 мм Ь = 22 ММ, г = 1,75 2-й класс точности число оборотов до модернизации /г, = 407 в минуту число оборотов после модернизации 2 = 407-1,5610 в минуту материал —сталь 45 закаленная с нагревом т. в. ч. / (-= 54 т] -=0,91. [c.721]

При модернизации котлов и увеличении тепловой мощности топочной камеры возникает необходимость установки на стенах топки новых экранных поверхностей, обеспечивающих надлежащее снижение температуры газов в конце топки. При выборе величины экранирования следует учитывать, что с ростом поверхности нагрева экранов на стенах топочной камеры будет изменяться температура газов в конце топки, что в некоторых случаях может повлечь за собой снижение температуры перегретого пара. С другой стороны, недостаточная лучевоспринимающая поверхность нагрева в топке приводит к шлакованию стен, в особенности при камерном способе сжигания твердого топлива недостаточное закрытие экранами стен топочной камеры при сжигании газа и мазута приводит к быстрому разрушению обмуровки топки. При определении расхода топлива в модернизированных котлах необходимо учитывать, что температура уходящих газов в зависимости от температуры питательной воды и расчетной стоимости топлива (для котлов при давлении свыше 30 ат), руб т у. т., должна приниматься по табл. 4-10. Если существующие хвосто- [c.107]

Экспериментальные результаты исследования формирования температурных полей при равномерном нагреве витых груб пучка представлены на рис. 3.8, а, б, где они сопоставляются с теоретически рассчитанными полями температур по методике работы [32]. Экспериментальные и расчетные результаты сравниваются для двух вариантов по величине тепловой мощности при постоянном расходе теплоносителя при увели- [c.91]

Различие гидравлических и тепловых характеристик труб в особенности относится к агрегатам большой мощности, так как с увеличением размеров поверхностей нагрева одновременно возрастает и неизбежность отклонения режима отдельных его элементов от расчетного. Распределение рабочего тела по трубам в этих условиях различно и энтальпия его на выходе из отдельных труб значительно отличается от среднего значения. [c.98]

Во время эксплуатации в зимний период при номинальной паропроизводительности к. п. д. ПГУ достиг значения 32,5%. Снижение к. п. д. по сравнению с проектным значением произошло в результате завышения конвективных поверхностей нагрева, которое привело к понижению температуры газов перед турбиной до 565° С вместо 700° С. Таким образом, избыточная мощность газовой турбины оказалась ниже расчетной и составила 3,6 Мет вместо 5,5 Мет при температуре наружного воздуха —2° С [Л.6]. [c.181]

Результаты расчетного определения напряжений в об-разце-свидетеле, проведенного с использованием трехмерной конечно-элементной модели, приведены на рис. 1.21. Образцы изготовлены из металла отбракованных дисков, содержащих коррозионные язвы и трещины. Ухудшение химического состава окружающей среды при этом предусматривается на образцах, устанавливаемых в специальной емкости, подключенной к соответствующей зоне цилиндра турбины, в которую подаются в соответствии с рабочим проектом среда и реагенты. Возможна также установка образцов-свидетелей в центральной полости ротора. Для уточнения фактических скоростей развития трещины в поверхностях нагрева и периодичности замены этих поверхностей в условиях интенсивного термоциклического нагружения при водяной очистке образцы-свидетели устанавливают на парогенераторах энергоблоков мощностью 300 МВт. [c.186]

Метод, основанный на решении уравнения теплопроводности сплошного неограниченного цилиндра при квазистационарном нагреве его источником постоянной мощности, действующим на поверхности в адиабатных условиях, использует расчетные формулы [81] [c.316]

Диаметр проволоки подбирается по силе тока, потребной при данном напряжении сети для получения расчетной мощности нагревателя. При этом исходят из допускаемой температуры нагрева. [c.70]

Мощность электродных водогрейных котлов рассчитана на определенное удельное сопротивление воды при 20 °С. При нагреве воды с удельным сопротивлением при 20 °С, отличающимся от расчетного, мощность котла будет определяться так [c.85]

В последние годы интерес к проектированию и строительству ГТУ-ТЭЦ в России значительно повысился. Например ОАО Мосэнерго построило в г. Электросталь ГТУ-ТЭЦ (см. рис. 10.3). Ее схема основана на трех ГТУ (две ГТУ типа GT-35 производства АВВ мощностью 20 МВт и одна турбина типа ГТЭ-25У мощностью 32 МВт). Суммарная тепловая нагрузка этой ГТУ-ТЭЦ 157,1 Гкал/ч (183 МВт). Подогрев сетевой воды осуществляется двумя ступенями по температурному графику 150/70 °С первая ступень — теплообменник на выходе ГТУ — нагревает воду за счет снижения температуры уходящих газов ГТУ от 420 до 100 °С вторая ступень — водогрейные котлы на природном газе — догревает сетевую воду до необходимой температуры непосредственно или через промежуточный теплообменник. В связи с тем что на ТЭЦ планируется установить три ГТУ и принят невысокий коэффициент теплофикации, обеспечивается высокая надежность теплоснабжения. Так, при выходе из работы любой из ГТУ оставшееся оборудование обеспечит отпуск теплоты в объеме не менее 70 % нагрузки в расчетном режиме. В начале 1999 г. на ГТУ-ТЭЦ (г. Электросталь) введена в эксплуатацию первая ГТУ. [c.437]

Использование машин большой мощности необходимо и для испытания на растяжение трубчатых образцов, например, стыков труб поверхностей нагрева котлов. При наличии лишь типового испытательного оборудования в этом случае приходится идти на удаление из расчетной части стыка большей части его сечения (рис. 64, в), что, естественно, снижает надежность полученных результатов. [c.111]

Исходные данные следующие расход воздуха Сц = 136,5 кг/с расход газов Ор = 132 кг/с температура газов на входе/ р = 413°С температура воздуха на входе в воздухоподогреватель / в = 30°С максимальная разность температур А/ == 383°С внутренний диаметр трубок вн = 0,037 м наружный <1ц. = = 0,040 м поперечный шаг труб Хр = 0,06 м число ходов по воздуху 2 = 4 Показатель степени критерия Рейнольдса г = 0,64 удельная стоимость поверхности нагрева воздухоподогревателя Цр = 12,6 руб/м коэффициент ежегодных отчислений р = 0,277 при этих условиях Ср = 3,5. руб/м -год расчетная стоимость условного топлива Цр = 18 руб/т удельный расход топлива на замещаемой КЭС Ь . = 308 г/кВт-ч число часов использования номинальной мощности Тц = 5000 ч/год. [c.220]

Однако непрерывное трение тормозных дисков приводит к их нагреву, что существенно снижает надежность действия тормоза. Это обстоятельство требует проведения теплового расчета. Во избежание перегрева фрикционного материала грузоупорного тормоза наибольшая расчетная удельная мощность сил трения в электроталях грузоподъемностью 0,5... 5 т при их работе с номинальным грузом не должна превышать 0,11 кВт/см . Взяв за основу это значение, можно выбрать общую площадь тормозных накладок и средний радиус трущихся поверхностей тормозных дисков. [c.254]

Рассмотрение возможности использования установок с газовым нагревом показало, что в схемах с использованием теплоты уходящих газов себестоимость воды составит примерно 25 коп/м , однако выработка дистиллята не превысит 7% производительности котла, уходящие газы которого нагревают воду. Для опреснительной установки, включенной ё цикл газотурбинной электростанции с контактным теплообменником, приведенные расчетные затраты по сравнению с паротурбинной при равных мощностях и производительностях будут выше. Так, для установки производительностью 300 м /ч и мощностью энергоисточника 25 МВт они составляют соответственно 3, 18-10 и 2,86-10 руб/год. [c.68]

Метод, основанный на решении задач о квазистационарном нагреве неограниченной пластины толщиной 2R с источником постоянной мощности, использует расчетные формулы [81, 121] [c.317]

При сравнительно коротких импульсах тепловой поток за время прохождения импульса не успевает распространиться в глубь анода. Характерная для большинства мощных ламп массивность анода позволяет использовать в этом случае расчетные формулы, справедливые для нагрева полубесконечного тела электронной мощностью, выделяющейся в бесконечно тонком слое (см гл. 2). Импульсное превышение температуры анода над средней определится соотношением [c.132]

Понятие полезной мощности различно для разных типов ЭТУ и зависит от технологического процесса. Полезная мощность ЭТУ, предназначенных для плавки и испарения материалов, рассчитывается с учетом скрытой теплоты плавления, испарения и перегрева расплава или пара (газа). Расчетные формулы для нее аналогичны (3.4) и (3.5). Полезная мощность ЭТУ для нагрева поверхностей изделий, например под индукционную поверхностную закалку, кВт, [c.134]

В соответствии с расчетом тепловой схемы к установке принимаем три котла КВ-ГМ-20. По данным завода-изготовителя мощность одного котла составляет 23,2 МВт при расходе воды через него 247 т/ч. Расчетный расход воды через один котел при максимально-зимнем режиме 725,3/3 =241,7 < 247 т/ч. В связи с этим, сохраняя температуру воды на выходе из котлов = = 150 °С, необходимо при эксплуатации увеличить расход воды, подаваемой рециркуляционным насосом, на 5,3 т/ч через каждый котел. Это приведет к увеличению температуры воды на входе в котел, что несколько уменьшит коррозию конвективных поверхностей нагрева котлов, но увеличит расход электроэнергии на привод рециркуляционного насоса. [c.179]

В случае длннных кабелей к анодным заземлнтелям и в особенности при больших защитных токах нельзя пренебрегать омическим па- дением напряжения и соответствующей потерей мощности в подсоеди-нительных кабелях [26]. Стоимость кабеля и потери мощности необходимо оптимизировать на основе расчета экономичности [27]. Рассчитанное таким образом наиболее экономичное поперечное сечение кабеля получается намного большим, чем минимально необходимое по условиям нагрева. Оптимальные размеры кабелей при различных расчетных сроках эксплуатации станций катодной защиты показаны на рис. 8.2 [27]. Обычно допускаемые по различным причинам падения напряжения составляют 1—2 В по этой величине можно, согласно формуле (3.35), рассчитать необходимое сечение укладываемого кабеля. [c.208]

Влияние теплоты сгорания топлива на показатели работы печей значительно. В методических печах основная доля тепла от газов (продуктов сгорания) к металлу передается путем лучеиспускания и только 8—12% путем конвекции. Температуры в сварочной зоне поддерживаются порядка 1250—1 400°С, а температура газов, уходящих и методической зоны, обычно лежит в пределах 750—1 000° С и чем больше интенсивность работы печи, тем выше температура. Поэтому в методических печах основное внимание обращается на создание всех условий для увеличения теплоотдачи лучеиспусканием. В этом отношении особо важны выбор высококачественного топлива и максимально возможный в данных условиях подогрев воздуха. Высококалорийное топливо имеет высокую калориметрическую температуру сгорания, что обеспечивает увеличение потока тепла на металл. Так, например, повышение теплоты сгорания газа с 5 300 до 17 000 кдж1м дает повышение температуры горения с 1 825 до 2 275 К, а повышение температуры воздуха с 20 до 600 С приводит к росту расчетной температуры до 2 625° К. Если печь отапливается низкокалорийным газом, то эффективная работа печи может быть достигнута только при высоком подогреве воздуха, требующем установки рекуператоров с развитой поверхностью нагрева. Во всех случаях печь должна быть обеспечена резервом тепловой мощности, вентиляционными устройствами, имеющими некоторый запас по производительности. Ограждения печи и мест входа и выхода изделий должны быть тщательно уплотнены, так как большие присосы нарушают расчетный режим работы печи, снижают производительность и увеличивают удельные расходы топлива. [c.222]

Из рис. 3.8 а, 6) видно, что при нагреве и остьшании опытные и расчетные данные совпадают с удовлетворительной точностью. В эксперименте с нагревом пучка хорошее совпадение наблюдается не только для опытных и рассчитанных полей температур газа, но и для значений производной температуры теплоносителя по времени ЭГ/Эг в течение процесса нагрева. Что касается опытов с уменьшением тепловьщеления, то видно (см. рис. 3.8, б), что время остывания пучка витых труб при постоянном расходе теплоносителя заметно превосходит оцененное ранее транспортное время теплового запаздывания. Это явление вызвано двумя причинами. Первая причина заключается в том, что тепловая нагрузка сбрасывается не мгновенно, а по экспоненциальному закону и уменьшается до величины, равной 0,005 от номинального значения мощности за время 5 с. Вторая причина связана с наличием присоединенных масс (токоподводов к витым трубам, шин и т.д.), которые могут увеличивать транспортное время теплового запаздывания. Результать расчетов температурных полей теплоносителя с учетом присоединенных масс, проведенных по программе работы [32], удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными в опытах с уменьшением тепловой нагрузки. [c.92]

Основные характеристики созданных к настоящему времени стационарных ГТУЗЦ на органическом топливе приведены в в табл. 12. Выполнены также проекты ГТУЗЦ мощностью 25 000 и 50 ООО кВт. Одновальная ГТУ 25 ООО кВт при начальной температуре воздуха 700° С и промежуточном нагреве до 700° С имеет расчетный к. п. д. 34—37%. Длина установки 30 м, ширина 12,5 м и высота (по котлу) 18,6 м. [c.81]

Эти погрешности методики расчета вместе с неправильным y4eT0Ai влияния загрязнения приводили к тому, что расчет котельного агрегата не обладал достаточной точностью. Опыт пуска и наладки головных образцов котельных агрегатов систематически подтверждал это. Ошибки в расчетах наиболее чувствительно сказывались на температуре перегретого пара и температуре уходящих газов. Перегрев пара и температура уходящих газов, как правило, оказывались выше расчетных значений, в результате чего в процессе наладки приходилось вырезать часть поверхности нагрева перегревателя (иногда в несколько приемов) и допускать работу котельных агрегатов при увеличенной потере тепла с уходящими газами. Нередки были просчеты в определении сопротивления газоходов и мощности тягодутьевых устройств. [c.8]

Разнообразие требований, обеспечивающих надежность трубной системы, увеличивается с возрастанием параметров пара и широким внедрением прямоточных котельных агрегатов. Это потребовало проведения значительного объема экспериментальных, теоретических и расчетных исследований во всей области параметров, интересующих котлостроение, и особенно при сверхкри-тическом давлении. Эти исследования обеспечили соз-flaHHL и освоение новых котельных агрегатов большой мощности и позволили разработать нормативный метод гидравлического расчета котельных агрегатов. Он включает в себя расчет парогенерирующих поверхностей нагрева котельных агрегатов с естественной и принудительной циркуляцией, прямоточных котельных агрегатов, перегревателей, экономайзеров и паропроводов. Метод составлен для котельных агрегатов с обогреваемыми трубами внутренним диаметром от 10 до 150 мм и давлением более 10 кгс/см . Представленные таблицы термодинамических характеристик воды и пара дополнены необходимыми величинами применительно к задачам гидравлических расчетов котельных агрегатов. [c.3]

На рис. 20.26 приведена тепловая схема первой в СССР СЭС мощностью 5 МВт, предназначенной для работы в условиях Крыма. Солнечные лучи нагревают HOBeipxHO Tb барабанного парогенератора с естественной циркуляцией. Генерируемый пар используется для выработки электроэнергии в турбоагрегате. Солнечный парогенератор расположен в центре СЭС-5 на башне высотой 70 м и обогревается отраженными солнечными лучами с помощью 1600 плоских зеркальных гелиостатов (площадь каждого из них 25 м ). Площадь поверхности нагрева парогенератора 154 м . В расчетном режиме принята плотность теплового потока солнечных лучей в 130 кБт/м , что позволяет генерировать 28-10 кг/ч насыщенного пара с параметрами 4 МПа, 250 °С. [c.312]

В камеру сгорания 2 (см. рис. 4.16) подается топливо, а компрессором 1 — сжатый воздух. Продукты сгорания, отработав в газовой турбине 3, поступают в подогреватель б, где нагревают питательную воду, поступающую в котел, и удаляются в атмосферу. Перегретый пар, получаемый в котлоагрегате 5, расширяется в паровой турбине Р и конденсируется в конденсаторе 8. Конденсат насосом /перекачивается в подогреватель 6, где обогревается и поступает затем в котел. Полезная мощность, вырабатываемая газовой и паровой турбинами, передается генераторам электрического тока 4 и 10. Соотношение между количеством отработавших газов и количеством обогреваемой питательной воды определяется из условия, что количество теплоты, отдаваемой отработавшими газами, должнр ра) няться количеству теплоты, необходимой для подогрева питательной воды до расчетной температуры. [c.111]

Расчетные формулы для режима длинных импульсов различают в зависимости от способа и эффективности теплоотвода с внешней стороны анода. Усредненная вс времени температура внешней стороны анода Т ер связана со средним значением отводимой мощности Шотв ср соотношением —=Шотвхр. В период импульсного нагрева, когда T=T +t, импульсная температура на внешней стороне анода с естественным охлаждением, как правило, много меньше усредненной во времени температуры. Поэтому в первом приближении расчет импульсного нагрева анода с естественным охлаждением выполняют в предположении о постоянстве мощности, отводимой с внешней поверхности анода. Этому соответствует граничное условие на внешней стороне —dtldx O, что эквивалентно нагреву пластины толщиной 2А , с обеих сторон которой подводится тепловой поток плотностью w [c.134]

При разработке ЭТУ используются известные теплотехнические методы расчета для определения полезной мощности, тепловых потерь, распределения температуры в нагреваемом изделии для стационарных и нестащюнарных процессов, а также специальные расчетные методы, в которых учтены особенности конструкции ЭТУ и связь тепловых и электрических процессов. Например, при расчете электропечи сопротивления (рис. 3.5) на средние температуры (700—1200 °С) проводят расчет теплообмена излучением между нагревателем и нагреваемым изделием с учетом конфигурации нагревателя (спираль, зигзаг и т.д.) и участия футеровки в теплообмене, а также расчет температуры нагрева- [c.131]

На рис, 26.1 показан газомазутный водогрейный котел типа ПТВМ-ЗОМ (КВ-ГМ-30-150) с П-образной компоновкой поверхностей нагрева, положительно зарекомендовавший себя при эксплуатации. Расчетная тепловая мощность котла около 35 МВт. Топка котла экранирована трубами 0 60 x 3 мм и оборудована шестью газомазутными горелками. Конвективная поверхность расположена в опускной шахте с экранированными стенками. [c.334]

Характеристика установки. Предельные нагрузки 300— 3000 кгс (2,9—29,4 кн). Допустимая погрешность нагрузки 1%. Диапазон рабочих температур от 500° С до 950° С. Расчетная длина одиночного образца от 80 до 150 мм. Длина цепочки из пяти образцов 470 мм. Наибольшее возможное удлинение образцов одиночного с /д=80 мм —32 мм и цепочки — 100мм. Измерение удлинения одиночного образца — тензометром с точностью до 0,001 мм, цепочки — по линейке с миллиметровыми делениями. Мощность, потребляемая электропечью при нагреве до 950° С, — 1,6 кет. Габаритные размеры установки 720 X 640 X 2220 мм. Масса с печами и съемными грузами 960 кг. [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...