Медь влияние на со сталью

Основное влияние на характеристики трения и изнашивания медистого чугуна в режиме ИП оказывает содержание меди в чугуне. Интенсивность изнашивания I и коэффициент трения / при испытании на изнашивание чугунов в паре со сталью при смазывании глицерином (скорость скольжения 0,55 м/с, давление 15 МПа) имели следующие значения [c.297]

Естественно, что примеси в сталях оказывают влияние на способность подвергаться кислородной резке, причем разные элементы в разной степени. Влияние углерода сказывается при со держании его свыше 0,25 % марганец, никель и медь в тех количествах, в которых они содержатся в сталях, не мешают выполнению резки. Кремний, алюминий и хром по мере их увеличения в стали ухудшают процесс резки. [c.400]

Отливки из легированной стали. Литьё с высокой прочностью или со специальными свойствами получают за счёт введения легирующих элементов и комбинированной термической обработки этих сталей нормализации с отпуском, закалки в воде, масле или на воздухе с последующим отпуском и пр. Основными легирующими элементами являются хром, никель, марганец, молибден, кремний, ванадий, медь, вольфрам и титан. В последнее время начинают вводить Колумбии, азот, селен, цирконий и др., небольшие количества которых оказывают благотворное влияние на литьё. [c.39]

Покрытия из меди М-1. При оплавлении покрытий из меди М-1 было замечено плохое смачивание поверхности образца жидким металлом. Медь собиралась в крупные капли, которые стекали с поверхности вращающегося образца. Поэтому получить равномерно оплавленный слой по всей длине образца не удалось. Были получены лишь отдельные оплавленные пояски шириной 20—30 мм. Покрытие имело фиолетовый оттенок. Выбранный режим оплавления, по-видимому, не обеспечивал полного удаления кислорода из слоя. На этих участках соединение меди со сталью хорошее, слой плотный (рис. 9). Наблюдается диффузия меди в сталь по границам зерен на глубину до 1,21 мм. Зона термического влияния примерно равна 1,3 мм. [c.124]

Хром. Результаты коррозионных испытаний в морской атмосфере сплавов, содержащих хром, показаны на рис. 25. Для низколегированных сталей представляет интерес влияние добавок хрома, не превышающих 2 %. Для оценки влияния одинаковых добавок меди, никеля и хрома на коррозионное поведение стали можно воспользоваться данными рис. 3—5. Введение от 1 до 2 % любого из этих трех элементов уменьшает скорость коррозии вдвое по сравнению со скоростью коррозии нелегированной углеродистой стали. [c.45]

На эффективность процесса притирки большое влияние оказывает материал применяемого притира. Он всегда должен быть мягче обрабатываемой детали (шаржироваться должен притир, а не деталь). Притиры из чугуна наиболее подходят для обработки твердых материалов, когда необходимо снять значительный припуск и когда применяются пасты грубой зернистости. Если прочность чугуна оказывается недостаточной (например, при изготовлении притиров в виде игл для доводки отверстий малого диаметра в твердосплавных матрицах и волоках), применяют притиры из стали. Притиры из латуни и меди рекомендуются при работе пастой средней зернистости, для увеличения жесткости и прочности медные притиры могут выполняться со стальными сердечниками. Очень низкую шероховатость поверхности дают притиры из фибры, они хорошо сохраняют свою форму. Для особо тонких работ можно применять кожу, войлок и фетр. Притиры изготовляют также из древесины различных пород, а также из прессованной древесины. [c.79]

Для выявления влияния смазки на износ при данном методе испытания были проведены опыты со сплавом медь — свинец различного состава, при смазке трансформаторным и авиационным маслом. Давление на образец равнялось 3 кг. Длительность испытания — 2 часа. Сталь 53-А-2. [c.360]

С. меди и ее сплавов. Металлургич. медь обладает хорошими сварными качествами, но нек-рые примеси, напр, свинец, висмут, цинк, никель и олово, затрудняют выполнение С. В электролитич. меди отсутствуют присадки, предохраняющие от окисления, вследствие чего ее при С. можно легко пережечь. Кислород жадно поглощается медью при 1°пл. с образованием закиси меди, что может привести к красноломкости. Расплавленной медью механически поглощаются восстановительные газы, как водород, двуокись серы и окись углерода, к-рые остаются включенными в форме пузырей и значительно ослабляют прочность соединения. В связи с этим при газовой С. для избежания вредного влияния кислорода и поглощения газов требуется особенно тщательная установка пламени. Повышение крепости возможно для меди лишь путем соответствующей холодной обработки, а не путем изменения скорости ее охлаждения. Следует учитывать высокий размер усадки меди в 1,4%. Медь можно сваривать также на горновом огне или методом сопротивления. Затруднительно в данном случае избежать поглощения медью кислорода. При кузнечной С. в качестве присадки применяют буру для предохранения свариваемых частей от атмосферного воздуха. Чаще всего применяется газовая С. при помощи ацетиленокислородного пламени. Сварочному шву обычно придают У-образную или Х-образную форму со скосом кромок под углом друг к другу в 60° с зазором между ними ок. 5 мм. Кромки листов толщиной меньше 3 мм не скашиваются. В связи с сильным отводом тепла пламя приходится устанавливать почти вдвое более мощным, чем при С. стали. Часто для подогрева пользуются еще и второй горелкой. Вертикальные швы, как и листы толщиной > 5 мм, предпо- [c.107]

В общем контакт стали с различными металлами дает перераспределение участков разрушения, даже если общая коррозия определяется другими факторами (например, скоростью поступления кислорода). Это перераспределение может быть выгодным или невыгодным. Если электродвижущая сила, вызываемая контактом с другими металлами, гораздо ниже электродвижущей силы, которая возникает на самом металле вследствие присутствия окалины, диференциальной аэрации или напряжений, то влиянием контакта часто можно пренебречь. Обыкновенно считают, что контакт железа со свинцо.м или с латунью (в устройстве домовых водопроводов) не вызывает серьезного разрушения. Кассель рекомендует в трубопроводах, в которых в контакте применяются железо и медь, вставлять кусок свинцового трубопровода (около 1 Л1 длиной) во избежание разрушения он утверждает, что свинец покрывается осадком и не действует ни как анод, ни как катод. [c.658]

Влияние присадки меди. Ранние испытания на коррозионных станциях, проведенные Американским обществом испытания материалов, установили благотворное влияние присадки меди на коррозионную стойкость стали в атмосферных условиях. При оценке этой ранней работы необходимо отметить, что современная сталь обычно содержит заметные количества меди, если даже легирование не было сделано умышленно. Объясняется это тем, что медь вводится в сталь со вторичными металлами, металлоломом и остатками пиритов. В ранней работе Бука, проведенной еще тогда, когда большое применение имели чистые, без примеси меди, стали, было найдено, что чистая сталь корродирует примерно в 2 раза быстрее, чем сталь, к которой добавлено 0,15—0,34% меди [49]. [c.464]

Железо в Mop Koii атмосфере корродирует с относительно большой скоростью. Потери в весе оказываются прямо пропорциональными времени. Введение меди повышает стойкость, однако не настолько, чтобы процесс коррозии сильно затормозился. Более стойкими оказываются стали, легированные не только медью, но и фосфором или молибденом, т. е. стали, принадлежащие к группам III и VI. Весьма полезным оказалось легирование хромом и кремнием медистые стали группы V, содержавшие хром (>> > 0,5%), кремний (0,75%) и медь (0,2%), обнаружили высокую стойкость в морской атмосфере. По стойкости они превзошли медистые стали, легированные таким дорогим и дефицитным элементом, как молибден. Полезное влияние на поведение сталей в морской атмосфере оказывает марганец. Стали IV группы, содержавшие медь, марганец и кремний, также оказались более стойкими, чем исто медистые стали. Низколегированные стали, содержавшие медь (со 1,0%), никель (0,6—3,0%), оказались весьма устойчивыми (группа XI). [c.266]

Коррозионная активность адипиновой кислоты исследована недостаточно. В справочниках [4, 5] указывается, что алюминий корродирует в ней со скоростью 0,25, а медь — 0,5 мм/год, однако эти данные относятся к 90° С, т. е. к твердой кислоте, и поэтому вызывают сомнение. В связи с этим были проведены опыты по изучению коррозии сталей в расплавленной адипиновой кислоте и в ее парах, поскольку эта кислота способна возгоняться (табл. 18.15). При 180—190° С адипиновая кислота как в расплавленном виде, так и в парах вызывает сильную коррозию углеродистой стали, но не оказывает практически никакого влияния на хромоникелевую сталь. На этом основании для изготовления реакторов получения полиэфира, работающих при 190—200° С, была рекомендована сталь Х18Н10Т. [c.359]

Как видно из приведенных данных, при малых скоростях движения воды влияние различных положительных контактов мало сказывается на коррозии стали, а при больших скоростях движения воды проявляется индивидуальная природа катода и в наибольшей степени усиливают коррозию стали медь и никель. Поэтому детали из меди и медных сплавов, нержавеющих сталей, никеля или никелевых сплавов, контактирующих со сталью, необходимо оцинковьшать или кадмировать. Могут быть также П1жменены прокладки из оцинкованного железа или оцинкованных стальных деталей. [c.201]

Влияние серы. Влияние серы на скорость коррозии углеродистых сталей, содержавших незначительные количества меди (<0,09% Си), было изучено Веденкиным [172]. Упомянутый автор показал, что по мере увеличения концентрации серы скорость разрушения сталей увеличивается (рис. 163). Имеется прямолинейная зависимость между содержанием серы и скоростью коррозии. Последняя закономерность также была установлена и в других работах Наличие повьпненных концентраций серы в современных сталях по сравнению со сталями, выплавлявшимися ранее уральскими заводам [c.236]

Однако в последнее время стали появляться работы 1656, 657], свидетельствующие о возможности получения гладких, плотных, хорошо сцепленных со стальной основой медных покрытий и из сернокислых растворов, если раствор содержит необходимое количество органической добавки. Поэтому представляет практический интерес знание влияния органических веществ на наводороживание стали при электрос саждении меди из сернокислых растворов. [c.292]

Агнью, Труит и Робертсон [16] провели детальное исследование факторов, оказывающих влияние на коррозию металлов в растворах этиленгликоля. Они установили, что скорости коррозии исследованных металлов при всех параметрах или линейно зависят, или уменьшаются со временем. Скорости коррозии, измеренные в одном и том же растворе, были равны пли ниже тех скоростей, которые наблюдались в условиях замены раствора свежим во время испытания. При этом коррозия меди и латуни оказалась заметно более чувствительной к замене раствора, чем коррозия стали и припоя. Было установлено также, что для получения оптимальной защиты pH раствора следует поддерживать в пределах от 6 до 9. Отклонение от этого предела (в сторону как более высоких, так и более низких pH) приводило к значительному увеличению скорости коррозии. Увеличение pH до значений больше 10 способствовало особенно быстрому разрушению алюминия и припоя. В 40%-ном водном растворе гликоля зависимость скоростей коррозии от температуры не подчиняется обычным закономерностям. По мере приближения к тем пературе кипения раствора скорость коррозии не уменьщается, как можно было бы ожидать, учитывая быстрое снижение растворимости кислорода. В случае меди и латуни отмечается явная зависимость скорости коррозии от содержания кислорода, влияние которого на коррозию других металлов оказывается значительно меньшим. Наличие в системе ионов хлора увеличивает скорость коррозии, что особенно заметно [c.145]

Первоначальная теория дуги связывала прохождение тока в разрядном промежутке со способностью катода эмиттировать электроны под влиянием высокой температуры, источником которой могут явиться искусственный подогрев катода или бомбардировка его положительными ионами, возникающими в результате ионизации газа. Термоэлектронная теория оказалась в состоянии объяснить все наблюдавшиеся явления дугового разряда, пока ее применяли к атмосферной дуге с угольными электродами, примеры чего можно найти в работе Комптона [Л. 142], а также в прежних обзорах [Л. 143]. Более того, первое время казалось возможным распространить теорию на металлические дуги даже того типа, при котором вся масса металла катода остается относительно холодной. Для этого достаточно было допустить существование высоких температур в микрообъемах металла, расположенных вблизи поверхности в области локализации разряда. Некоторые наблюдения, однако, ставили под сомнение возможность применения термоэлектронной теории к металлическим дугам. Среди них особенно важную роль в свое время сыграли опыты Штольта [Л. 144], показавшего впервые, что катодное пятно способно перемещаться по медному катоду с большой скоростью, при которой казалось немыслимым сильное нагревание меди даже на малых участках поверхности, занимаемых пятном. В настоящее время, когда стали известны почти фантастические значения плотности тока в области катодного пятна, такого рода доводы потеряли свою убедительность. Гораздо более серьезное возражение универсальности термоэлектронной теории выдвинул Слепян [Л. 145], указав, что большинство металлов не могут быть нагреты до температур, достаточных для заметной эмиссии. Это особенно очевидно по отношению к таким металлам, как ртуть, медь и серебро. В поисках выхода из создавшегося затруднения Гюнтершульце [Л. 7] предположил, что температура кипения металла в области катодного пятна настолько резко повышается под влиянием увеличенного местного давления пара, что металл способен нагреваться до температур, достаточных для электрон--ной эмиссии. Подтверждение этой догадки Гюнтершульце вн-54 [c.54]

Несмотря на то, что предел прочности на растяжение меди намного уступает стали 20Х, сила Р, при резании обоих материалов одинакова. Это вызвано тем, что коэффициент усадки стружки для стали 20Х примерно во столько раз меньше, чем для меди, во сколько раз больше касательные напряжения на условной плоскости сдвига. Значительное увеличение силы Р при резании стали 1Х18Н9Т по сравнению со сталью 20Х связано с тем, что уменьшение коэффициента усадки стружки для стали 1Х18Н9Т отстает от возрастания напряжений сдвига. На рис. 167 изображено влияние толщины срезаемого слоя на силу Р , приходящуюся на единицу рабочей длины главного лезвия при обработке титановых сплавов ВТ1, ВТЗ и стали 20Х. Несмотря на то, что пределы прочности сплавов ВТ1 и ВТЗ соответственно равны 61 и 103 кгс/мм , силы Р при резании обоих сплавов практически одинаковы. Причиной этого является то, что коэффициент усадки стружки при резании сплава ВТЗ в 2 раза меньше, чем сплава ВТ1. Сталь 20Х имеет предел прочности 0 = 51 кгс/мм , однако при резании ее сила Р выше, чем при резании более прочного сплава ВТЗ, что также связано со значительно большим значением коэффициента Кь для стали 20Х. Приведенные примеры показывают, что одни прочностные характеристики обрабатываемых материалов различного химического состава не могут служить объективным показателем при оценке сил, возникающих при резании. [c.213]

При сварке технического алюминия АД со сталью 12Х18НЮТ при Т — = 773 К. р= 7,5 МПа, = 30 мин и вакууме Рв 1,33 10 Па максимальная прочность соединения (разрушение по алюминию) достигается при выдержке 30 мин. При этих режимах в зоне соединения образуется переходная зона шириной 4—6 мкм с микротвердостью 500—1400 МПа. Большое влияние на прочность соединения алюминия со сталью оказывают легирующие добавки магния, кремния и меди. [c.142]

Существует класс полупроводниковых приборов, выполненных на основе смешанных окислов переходных металлов, которые известны под общим названием термисторов. Термин термистор происходит от слов термочувствительный резистор . Толчком к разработке термисторов послужила необходимость компенсировать изменение параметров электронных схем под влиянием колебаний температуры. Первые термисторы изготавливались на основе двуокиси урана ПОг, но затем в начале 30-х годов стали использовать шпинель MgTiOз. Оказалось, что удельное сопротивление MgTiOз и его температурный коэффициент сопротивления (ТКС) легко варьируются путем контролируемого восстановления в водороде и путем изменений концентрации MgO по сравнению со стехиометрической. Использовалась также окись меди СиО. Современные термисторы [60, 61] почти всегда представляют собой нестехиометрические смеси окислов и изготавливаются путем спекания микронных частиц компонентов в контролируемой атмосфере. В зависимости от того, в какой атмосфере происходит спекание (окислительной или восстановительной), может получиться, например, полупроводник п-типа на поверхности зерна, переходящий в полупроводник р-типа в глубине зерна, со всеми вытекающими отсюда последствиями для процессов проводимости. Помимо характера проводимости в отдельном зерне, на проводимость материала оказывают существенное влияние также процессы на границах между спеченными зернами. Высокочастотная дисперсия у термисторов, например, возникает вследствие того, что они представляют собой сложную структуру, образованную зонами плохой проводимости на границах зерен и зонами относительно высокой проводимости внутри зерен. [c.243]

Для увеличения содержания включений некоторых твердых смазок a-BN и M0S2 (d 2 мкм) в никелевые покрытия из сульфатхлоридного электролита использовали указанные выше добавки. Ионы Т1+ и s+ хотя и способствовали повышению содержания второй фазы, но приводили к образованию некачественных покрытий. Лучшие результаты были получены при введении иона Li+. Среди ПАВ наилучшее влияние оказывает катионоактивная добавка (КАД) в количестве 0,02—1 кг/м при ее использовании расширились пределы pH и плотности тока, а также в 1,5—2,5 раза увеличилось содержание второй фазы в покрытии. На стали, латуни, меди в этом случае осаждаются гладкие покрытия, а не рыхлые, получаемые в отсутствие этой добавки. КАД по-разному влияет на разряд ионов никеля значительно тормозит его в чистом электролите, облегчает при со-осаждении с M0S2 и несколько затрудняет при наличии частиц la-BN. [c.63]

Рис. 14. Влияние внешнего давления водорода со стороны плакирующего слоя на давление водорода между слоями двухслойной стали (отношение толщин плакирующего и основного слоя 1 10) [74, с. ЗЗб] а—600 с, плакирующий слой—медь или алюминий 6—300—700 С, плакирующий слой ---сталь Х18Н10Т -сталь 0X13.

Влияние компонентов на свойства чугунов. Чугун отличается от стали более высоким содержанием углерода, лучшими литейными свойствами. Он не способен в обычных условиях обрабатываться давлением и дешевле стали. В чугунах имеются примеси кремния, марганца, фосфора и серы. Чугуны со специальными свойствами содержатлегирующие элементы - никель, хром, медь, молибден и др. Примеси, находящиеся в чугуне, влияют на количество и строение выделяющегося графита. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...