Коэффициент выхода таблица

Найденные по таблицам величины продолжительности осаждения нужно разделить на соответствующий коэффициент выхода ме галла по току V 100, где у — выход металла по току в процентах. [c.541]

Гибкость выходит за пределы таблицы для (р (см. Приложение 4). Это говорит о том, что коэффициент ср в конце первого приближения можно приближенно взять равным нулю <Р1.= 0 [c.183]

В некоторых случаях появляется необходимость сократить число узлов квадратурной формулы. Например, если определение значений выходной кривой y ti) требует трудоемкого и длительного эксперимента или если определение значений теоретической кривой A(ai, ап) (О требует большого объема сложных вычислений, то использование квадратурных формул с большим числом узлов нецелесообразно. В этом случае следует применять формулы наивысшей алгебраической степени точности, в которых коэффициенты Ai и узлы ti определяются по специальным таблицам [14]. Применение формул наивысшей степени точности позволяет значительно сократить число узлов. Заметим, что вопрос о выборе квадратурной формулы должен быть решен до проведения опыта с тем, чтобы измерять значения y(i) в узлах квадратурной формулы. После того как выбрана квадратурная формула, проводят опыт и решают задачу определения минимума функции Ф(аь. .., a,i). Описание методов минимизации функций выходит за рамки данной книги достаточно подробно эти методы изложены в работе [15]. [c.266]

Примечания к таблице. 1. О выходе трубы см. формулы (4-135) —(4-136). 2. Коэффициенты местного сопротивления, рекомендуемые в табл. 4-25, относятся к формуле [c.203]

Поскольку теплофизические характеристики жидкости обычно задаются в таблицах, при проведении эксперимента необходимо определить зависимость между коэффициентом теплоотдачи и средней скоростью жидкости в трубе. Схема экспериментальной установки показана на рис. 16.2. Жидкость циркулирует с помощью насоса 8 в замкнутом контуре, в котором размещены экспериментальная труба ], обогреваемая электрическим нагревателем 2, и охлаждаемый водой холодильник 6. Наличие холодильника позволяет поддерживать заданную температуру жидкости на входе в экспериментальную трубу. Расход жидкости регулируется задвижкой 7 и измеряется расходомером 5. Температура воды на входе в экспериментальную трубу и выходе из нее измеряется термопарами 4. Термопара 3 служит для определения температуры стенки трубы. [c.202]

Результаты испытаний приведены в табл. Х-1 [195]. Несмотря на отдельные неточности, таблица наглядно показывает, что количество выпадающего конденсата и к.п.д. котла в значительной степени зависят от температуры воды на входе в котел и на выходе из него и коэффициента избытка воздуха в дымовых газах. Интересно также отметить, что при правильном режиме эксплуатации котла конденсат практически полностью выпадает на его холодных поверхностях, а не в дымовой трубе, хотя конденсация остаточных паров в ней не исключена. Средний к.п.д. этих котлов по отношению к низшей теплоте сгорания газа составлял 96,4—99,3 %, соответственно экономия топлива по сравнению с традиционными отопительными котлами такой же теплопроизводительности достигала 15 % При снижении температуры обратной воды до 20 °С экономия топлива увеличивалась до 25—30 %. Обследованием указанных котлов установлено, что для систем низкотемпературного отопления с конденсационными поверхностными котлами оптимальной температурой прямой воды следует считать 50—60 °С. При этой температуре происходит конденсация паров почти по всей поверхности и достигается максимальный к.п.д. котлов. [c.245]

В этой таблице стоимость 1 Гдж тепла, руб., то же с учетом к. п. д. топки в последней графе—относительная (к газу) стоимость топлив QP —низшая теплота сгорания топлива fty— коэффициент условного топлива Vr —выход летучих по горючей массе —калориметрическая теплота сгорания —температура плавления золы р —масса топлива (в насыпи) Л" —приведенная зольность топлива —приведенная влажность топлива избыток воздуха в топке и —потеря тепла от химической и механической неполноты сгорания —потеря тепла с уходящими газами при 150 С — потеря в окружающую среду топкой. [c.30]

Таблица 3 — температуры или энтальпии рабочей среды (пар, вода, воздух) на входе и выходе, а также скорости, коэффициенты теплоотдачи, коэффициенты загрязнения, средние температуры стенки. [c.53]

По табл. VII-3 рассчитываются некоторые сопротивления, имеющие общий характер (вход в канал и выход из него, каналы с решеткой или диафрагмой на входе или посередине, конфузоры), и сопротивления некоторых типовых элементов (колпаки и раструбы для забора воздуха, шиберы и клапаны). Для всех случаев непосредственно на рисунках таблицы указано, к какой скорости относится значение коэффициента сопротивления. [c.17]

Вход потока в трубы и каналы и выход из них. Средние коэффициенты сопротивления входа в трубу из коллектора принимаются по табл. 8-3. Значения средних коэффициентов сопротивления для случая выхода среды из трубы приведены в табл. 8-4. Коэффициенты сопротивления в этих таблицах отнесены к скорости среды в трубе. Расчетная схема кол-неодинаковой величине т [c.224]

При проектировании камерных топок полную потерю от механической неполноты сгорания следует подсчитывать по той же формуле (156). В табл. 31 приведены значения коэффициента К для камерных топок с гранулированным шлакоудалением применительно к антрацитам и каменным углям в этой таблице дана общая зависимость данного коэффициента от выхода летучих веществ на горючую массу, топлива, выраженного, как обычно, в процентах. [c.135]

Из таблицы видно, что испарительно-сушильный агрегат позволяет испарять влаги из единицы объема в 5,2 раза больше, чем в одноступенчатой распылительной сушилке коэффициент использования тепла агрегата в 3 раза выше, выход товарного продукта на 9%i больше. [c.230]

НОН таблицей перехода от одномерной индексации коэффициентов к индексации типа (95) и обратно. На выходе мы получаем также одномерные массивы, которые соответствуют коэффициентам полинома-результата. К этим программам также относятся программа вычисления скобок Пуассона от двух произвольных однородных полиномов, которая необходима для формирования величин Gm в (127), и программа, в результате работы которой осуществляется линейная замена переменных в заданном однородном полиноме с заданной матрицей замены. Эта программа необходима па предварительном этапе при приведении исходной квадратичной части гамильтониана к виду (131) (или к соответствующему виду в случае кратных частот). [c.227]

Если принять во внимание степень достоверности, с которой нам известен коэффициент балласта (т. е. величина D), а также возможные отклонения в однообразии подбивки шпал и возможные оседания шпал, то следует заключить, что разности в определении М vi R при двух рассмотренных вьппе способах расчета, наверное, не выходят из пределов той точности, с которой мы вообще можем определять величины jW и В таком случае из двух приемов расчета следует выбрать более простой, т. е. надлежит рассчитывать рельс как балку, лежащую на сплошном упругом основании. Особенные преимущества представляет этот прием в том случае, если мы желаем оценить влияние на величины Л1 и системы грузов. Пользуясь числа- р ми таблицы III, мы решаем эту [c.331]

Расчет действительных объемов продуктов сгорания опо газоходам агрегата обычно сводится в таблицу, в которой указываются также объемные доли трехатомных газов и водяных паров, необходимые в последующих расчетах. Форма расчетной таблицы применительно к промышленному парогенератору при сжигании твердого или жидкого топлива приведена в табл. З-б. Здесь действительные объемы продуктов сгорания определяются по средним коэффициентам избытка воздуха в соответствующем газоходе. Средний коэффициент избытка воздуха подсчитывается как среднее арифметическое между коэффициентом избытка воздуха на входе в газоход (а ) и на выходе из него [c.47]

Таблица 3.2. Расчетные значения коэффициента избытка воздуха на выходе из топки т

Как видно из таблицы 10.6, коэффициенты, имевшие одинаковые веса в пучке, поданном на вход анализатора Цернике, на выходе имеют различные значения [c.634]

Величина коэфициента подачи зависит от целого ряда факторов сопротивлений при всасывании, степени подогрева поступающего в цилиндр газа, утечки его из цилиндра, числа оборотов вала, степени сжатия. Под степенью сжатия компрессора понимается отношение давления при выходе к давлению при входе. Для одноступенчатого компрессора оно обычно не превышает 7- 8. Коэффициент Я, определяют по формулам, учитывая конструктивные особенности компрессора, или находят по таблице. [c.161]

Рис. 4.22. Зависимость температуры стенки Тш, температуры потока на выходе ТI, (8). падения напряжения на экспериментальном участке 11 (9) и коэффициента К от времени при плавных увеличении и уменьшении тепло вой нагрузки в трубе с б = 0,22 мм (К > 1 относятся к набросу нагрузки, /(<1—к сбросу нагрузки). В таблице даны условные обозначения

Полная таблица истинности для двоичной системы с т входами содержит 2 " строк, по одной на каждую возможную комбинацию входных сигналов. Обозначая номер строки п, получим, что полное число возможных функций выходного сигнала по оценкам составляет ошеломляющую величину — 2". Степень сложности этих функций различается весьма значительно. Один из способов определения степени сложности функций заключается в проведении для этих функций процедуры логической минимизации и сравнения числа полученных вариантов. Это число также позволяет определить требуемый коэффициент разветвления по выходу. Термин функциональная сложность уместен лишь для двузначных ПЛМ, т. е. для ПЛМ с 1-разрядным декодером, и он не подходит для используемых декодеров высших порядков. Для случая декодеров высших порядков необходимо дать определение дополнительной величине, получившей название сложности вычислений . Это понятие будет применяться для обозначения минимизированного числа логических функций, получаемых в случае использования п-разрядных декодеров. Представленные нил<е данные позволят продемонстрировать тот факт, что для определенного уровня функциональной сложности сложность вычислений также может значительно различаться (в том случае, если используются декодеры высших порядков). [c.257]

В табл. 9.2 представлена таблица истинности для ПЛМ, реализующей все логические комбинации, необходимые для обслуживания переключателя размером 4X4. Из нее следует, что использование управляющих сигналов позволяет осуществлять выбор любого из вариантов соединений. Рисунок 9.9, а иллюстрирует установление управляющих сигналов для двух вариантов соединений. Хотя коэффициенты объединения по входу и разветвления по выходу, номинально-необходимые для реализации табл. 9.2, можно определить описанным выше способом исходя из числа декодированных входных сигналов и числа термов произведения, ыо фактически эти коэффициенты могут быть значительно ниже. Например, максимальный коэффи- [c.264]

В табл. 12.5 представлены значения энтальпий чистых продуктов сгорания (а = 1) стандартного углеводорода и воздуха в зависимости от температуры [3]. Пользуясь таблицей, можно найти энтальпию продуктов сгорания на выходе из камеры сгорания, но при этом необходимо определить коэффициент избытка воздуха а. [c.384]

Пересмотрены и обновлены почти все таблицы приложения. Следует отметить, что этот пересмотр был связан в первую очередь с выходом нового ГОСТ на цилиндрические зубчатые редукторы и опубликованием новых данных о коэффициентах работоспособности подшипников качения, значительно отличающихся от ранее принятых. [c.4]

Сигнал, поступающий на вход средства измерений, называется входным сигналом средства измерений, например давление, подводимое к манометру температура среды для термоэлектрического термометра, погруженного в эту среду. Сигнал, получаемый на выходе средства измерения, называется выходным сигналом средства измерения, например показание манометра, отсчитываемое по шкале значение термо-ЭДС, развиваемой термоэлектрическим термометром. Зависимость выходного сигнала средства измерения от входного сигнала, представленная в виде таблицы, графика или формулы, называется градуировочной характеристикой средства измерения. Отношение изменения сигнала на выходе измерительного прибора к вызвавшему его изменению измеряемой величины (входного сигнала) называется чувствительностью измерительного прибора. Применительно к измерительным преобразователям это отношение называют коэффициентом преобразования (коэффициентом передачи). Абсолютная чувствительность (коэффициент преобразования) определяется формулой [c.12]

В табл. XIV.1 даны результаты опытов с поворотом потоков на 90 и 180° (I—VIII) при сохранении входных и выходных площадей поперечных сечений, с лопатками на повороте и без них. Схемы расположения лопаток показаны в конце таблицы. В последней ее графе указано понижение коэффициента сопротивления колена после установки лопаток. Коэ( )фициент потерь S отнесен к скоростному напору на выходе после поворота. Числа Рейнольдса при опытах, вычисленные по расходной скорости и стороне Ь , были равны 2,55-10 . Из таблицы видно, что установка лопаток весьма сильно снижает потери в колене. [c.381]

Значения температур на входе и выходе из нагревательного прибора нормируются. Так, для водяного отопления в жилых и общественных зданиях Гвх = 368 К, Твых = 343 К. Так как теплоноситель по пути следования теряет часть теплоты и поступает в нагревательный прибор с более низкой температурой, то в зависимости от этажности здания, расположения прибора и типа отопительной системы расчетная поверхность нагрева увеличивается, для чего используются справочные данные (таблицы). Диаметры трубопроводов, обеспечивающие расход теплоносителя в зависимости от располагаемого или действующего давления, определяются на основе гидравлического расчета с введением в уравнения эмпирических коэффициентов, учитывающих ряд факторов. [c.374]

Первая нечувствительная скорость у большинства роторов крупных турбогенераторов, как видно из таблицы, расположена ниже их рабочей скорости, т. е. при выходе на рабочую скорость ротор проходит через нечувствительную, на которой он практи- чески не уравновешен. Если рабочая скорость достаточно далека от нечувствительной, то такой переход не вызовет больших перегрузок. Однако у генераторов ТВ-50-2, ТВФ-60-2, ТВФ-100-2, ТВВ-165-2, ТВВ-220-2, ТГВ- 00, ТГВ-2000-4/П нечувствительная скорость отстоит от рабочей меньше чем на 20%. Такие роторы работают практически в недобалансированном состоянии, а уравновешивание их на рабочей скорости симметричными грузами в торцевых сечениях сложно и требует установки больших грузов, что лодтверждается малыми значениями коэффициента р для многих из них. [c.95]

Примечания 1. В таблице соответственно указаны значения коэффициентов при определении позиционного отклонения на входе (выходе) инструмента а отверстие. Длина отверстия равна 2Л, где д — диаметр инструмента. 2. Позиционное отклонение Дд з = ехр (К + X — для центрирования, сверления после центрирования, сверления без центрирования (на входе) Ддцз = КоП2С — для сверления без центрирования (на выходе), рассверливания (на выходе), зенкерования Дд з = Ко-н К,Х -— для сверления (на выходе) П — знак произведения I — номер коэффициента влияния. Учитывают только те коэффициенты, величины которых даны в таблице. [c.581]

Номинальная статическая характеристика преобразования — номинально приписываемая средству из терений зависимость между значениями величин или сигналов на выходе К и входе х средства измерений в статическом режиме, выраженная в виде формулы, графика или таблицы. В аналоговых приборах статическая характеристика имеет непрерывный характер, в дискретных — релейный [10]. При проектировании средств намерений номинальную характеристику / (рис. 4.1) стремятся выполнить линейной. В этом случае У = ix, где i — коэффициент преобразования. Он определяется как отношение значения выходного сигнала к значению вызвавшего его входного сигнала. Значение i равно тангенсу угла наклона а. номинальной статической характеристики. В механических приборах параметр i часто называют передаточным отношением. [c.115]

Примеры определения выхода дистиллята для схем, показанных на рис. 26, приведены в табл. 3 при начальных параметрах рй, to и /о. В этом случае трехступенчатый регенеративный подогрев с коэффициентами качества отбора ij3i=0,3, я з2 = 0,46 и 1 зз = 0,665 обеспечивает экономию ео = 0,086. Давление в главном конденсаторе принято 0,05 kFJ m , ix = 32 ккал/кг, внутренний к. п. д. турбины Tii = 0,8, к. п. д. котла Т1к = 0,91 и Qp = 9700 ккал кг. Не указанное в таблице значение / з= отб— [c.67]

Расчет по формуле (4-187) плотности p n в зависимости от (нсп дает точность около 1%, что вполне достаточно для исследования нестационарных процессо Подчеркнем, что при определении среднеинтегральной плотности рисп на участке от х—0 до Хвых значение х в выходиом сечении трубы имеет более высокую точность, ибо при определении коэффициента т исходили из равенства площадей эпюр рисп исп для аппроксимирующей кривой и кривой, построенной по термодинамическим таблицам для воды и водяного пара. Формула (4-187) обладает рядом положительных сторон простотой, точностью, кроме того, она аналитическая, допускающая дифференцирование и интегрирование. Последнее весьма необходимо при теоретических иоследоваяцях. [c.160]

Параметры процедуры R — радиус валка НО — установленный зазор между валками VI—линейная скорость первого валка V2 — линейная скорость второго валка Н2—поперечный размер слоя материала в области вращающегося запаса в сечении входа материала в рабочий зазор между валками ми — коэффициент консистенции материала при заданной температуре переработки М—индекс течения N—назначаемое число циклов интегрирования вдоль рабочего зазора G — признак печати таблицы значений текущего удельного давления и граничных касательных напряжений (печать производится при G = 1) L — число пропусков циклов интегрирования по угловой координате зазора при печатании текущих результатов KMIN, КМАХ —соответственно минимальное и максимальное значения относительного поперечного размера слоя полимерного материала H Hq в сечении отрыва от валка на выходе из зазора, составляющие интервал поиска этого параметра при определении пропускной способности рабочего зазора. [c.218]

Приведенные в таблице значения коэффициентов потерь tnoB отнесены к скоростному напору на выходе из колена и соответствуют Re=2,55-10 . С ростом Re потери [c.259]

Примечание. В таблице приведены следующие обозначения т —длительность импульса накачки и Хд —время задержки н длительность генерации Л —общий квантовый выход люминесценции il —квантовый выход возбуждения на метастабнльный уровень — квантовый выход люминесценции с метастабиль-ного уровня на нижние уровни ftp —коэффициент неактивных потерь в резонаторе = - декремент полных потерь в резонаторе за один проход —коэффициент [c.128]

Как видно из данных таблиц, общепринятые номинальные коэффициенты запаса прочности резинотросовых лент обеспечивают только статическую прочность в хорощих условиях эксплуатации. Циклическую прочность практически можно обеспечить, лишь применяя барабаны больших диаметров, что объясняется тем, что завулканизирован-ный трос ведет себя при изгибе как упругий стержень, так как отдельные проволоки троса лишены относительной подвижности. Если этого не обеспечить, то из-за подвижности тросов лента очень быстро выходит из строя. [c.305]

На основе приведенных выше данных соотношения масштабирования для производительности чисто комбинационной логической системы могут быть определены сравнительно просто. Ранее в этом разделе было указано, что конфигурация элементов изображения, приведенного на рис. 9.5, непосредственно получается с помощью сокращенной таблицы истинности. Здесь число строк, или коэффициент разветвления по выходу, определяет минимизированное число изображений, создаваемых ПЛМ, или число термов произведения (логического), в то время как число столбцов, или коэффициент объединения по входу, определяет число выходных каналов декодера, служащих входными каналами ПЛМ. Из сказанного выше очевидно, что число элементов изображения, необходимых для реализации отображения исходного изображения, определяет физическую емкость соответствующей ПЛМ. В таком случае произведение числа элементов N и ширины полосы частот В дает критерий для измерений производительности системы. Если для конкретной операции или при расчетах, выполняемых с помощью логической матрицы, потребуется большее число тактовых циклов С нли меньшее число ячеек Р. то из отношения КВ1РС получим величину пропускной способности системы, измеряемой числом операций в секунду (как сообщалось, например, в Г7, 8]). В ином варианте производительность системы может быть задана либо как произведение коэффициентов разветвления по выходу и объединения по входу и ширины полосы частот, либо как произведение числа межэлементных соединений на ширину полосы частот. Третий и эквивалентный способ оценки производительности заключается в анализе коэффициента, получаемого при перемножении мощности, чувствительности детектора и ширины полосы частот. Все три подхода указывают, что производительность масштабируется пропорционально. [c.251]

Для каждой группы переменных входного сигнала возможные пороговые значения могут рассматриваться как дополнительные входы в большую таблицу истинности, образующую макрофункцию. Эта макрофункция является в значительной мере программируемой униполярной пороговой функцией [13]. Данная макрофункция, связанная с каждой группой переменных входного сигнала, представляет определенный уровень функциональной сложности. Сложность вычислений, требуемая для синтеза данной функции, может быть определена путем суммирования всех произведений вдоль определенной строки в табл. 9.1. Результаты указаны в столбце, именуемом коэффициент разветвления ио выходу . Из представленных в данном столбце данных становится очевидным, что сложность вычислений коэффициента разветвления по выходу, связанная с каждым значением переменных входного сигнала, уменьшается монотонно с ростом сложности декодера. Как отмечалось ранее, не является удивительным тот факт, что число термов произведения должно в конечном счете равняться одному терму на один выходной канал в том случае, когда входной сигнал полностью декодируется. Один из негативных моментов, связанный с использованием декодеров высших порядков, заключается в сопутствующем увеличении коэффициента объединения ио входу. В следующей части раздела будет показано, что существует оптимальный уровень сложности декодера, связанный с достижением компромисса между коэффициентами объединения по входу и разветвления по выходу. Этот оптимальный уровень сложности декодера задает минимум требований в отношении сложности вычислений, сводя к минимуму затраты мощности и энергии на проведение конкретных вычислений. [c.260]

А/см -К , Ге — коэффициент отражения для электронов при нулевом поле и ф — работа выхода. Не следует забывать те предположения, которые легли в основу вывода уравнения (2.1). Главные из них следующие а) поверхность проводника однородна, б) поле, необходимое для насыщения тока, настолько мало, что может быть положено равным нулю. На практике эти критерии так редко выполняются, что постоянные эмиссии , получаемые обычными методами, не имеют очевидного физического смысла и должны рассматриваться только как ориентировочные ожидаемые значения плотности тока с данной поверхности и при данных условиях. Несмотря на это и несмотря на предостережения, высказанные в явной или неявной форме в работах Херринга и Никольса [3], Хенсли [5], Шелтона [6] и Добрецова [7], неизменно продолжается составление таблиц термоэлектронных работ выхода и постоянных Ричардсона с целью представления их в качестве характерных физических констант. Вследствие этого имеет смысл еще раз подчеркнуть важность учета отклонений от указанных выше основных предположений, хотя это уже достаточно ясно было показано Херрингом и Ни-кольсом [3], а также другими авторами. [c.195]

Значения коэффициентов пульсаций по первой гармонике и выходе выпрямительной схемы при емкостной реакции нагрузки зависят в первую очередь от постоянной времени х = aR . В таблице приведены знечения йц в процентах, подсчитанные по (2.182), из которой следует [c.379]

К = 90 мм), с определенного времени х = 60...80 мин начинается упорядоченный тепловой режим и каждый температурный комплекс Фнь Фцыу, Фу-ут выходят на прямую линию, а угловой коэффициент АФ/Ах каждой отдельной построенной прямой линии становится постоянным. Используя графические построения Фив результате усреднения полученного углового коэффициента АФ/Ах подсчитывается значение коэффициента темнературонроводности а материала по формуле (7.21). По результатам расчетов из таблиц видно, что коэффициент темнературонроводности оргстекла в области упорядоченного теплового режима повторяет свои значения для каждого последующего промежутка времени Ах. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...