Сварные Расчет на изгиб

Соединения впритык применяются преимуш,ественно при работе сварных соединений на изгиб. Используя основной принцип расчета сварных соединений, рассмотрим напряжения в швах двутавровой балки, вваренной в стенку и подверженной действию изгибающего момента (фиг. 25, в). [c.55]

При расчете сварных балок на изгиб нормальные и касательные напряжения находят из следующих выражений [c.62]

Условия расчета сварных соединений на изгиб, в основном такие же как и соединений, воспринимающих осевые усилия, так как отдельные участки сварных соединений, нагружаемые напряжениями от изгиба, испытывают осевые напряжения растяжения или сжатия. При этом основные расчетные формулы для проверки прочности сварных стыковых соединений при работе их на изгиб будут такими же, как и для проверки прочности основных элементов [c.26]

Расчеты на изгиб 303, 304 Конструирование машин Конструкции сварные — Деформации 86 [c.645]

Если при расчете сварных соединений на изгиб швы, прикрепляющие элемент (рис. 13, а), сварены с подготовкой кромок, расчетные напряжения [c.22]

Модификация соотношений (2.148) и (2.149) путем замены а на Оу проверена расчетом максимальной упругопластической деформации в опасной точке конструктивных элементов I и II, а также в зоне сварного шва дпя элемента III, работающего на изгиб (рис. 2.64). [c.121]

Расчет сварных швов-соединений, работающих на изгиб или сложное сопротивление [c.44]

На основании приведенных данных можно сделать следующие выводы. Ток на свариваемых поверхностях кромок трубной заготовки распределен неравномерно на углах кромок плотность тока значительно больше, чем в середине. Это является причиной перегрева углов кромок при сварке, что может ухудшить качество сварного соединения. На идеализированных острых углах кромок поверхностная плотность тока (по расчету) равна бесконечности. При конечном радиусе скругления углов поверхностная плотность конечна. С уменьшением радиусов скругления поверхностная плотность тока на скруглениях растет. При неярко выраженном поверхностном эффекте для случая г > А рассчитанные и измеренные значения поверхностной плотности тока совпадают по всему периметру кромок. При г < А на скругленных углах кромок измеренная плотность тока ниже расчетной и разница тем больше, чем меньше г. По-видимому, линии равной плотности тока в металле кромок вблизи углов изгибаются и радиус их скруглений больше г. [c.58]

Показатели механики разрушения широко применяются для расчета конструкций, подверженных опасности хрупкого разрушения (резервуары высокого давления ядерных реакторов, паровые котлы высокого давления, магистральные газопроводы), оценки дефектов сварных соединений, выбора материалов конструкций, подверженных хрупкому разрушению, анализа повреждений, а также для оптимизации свойств новых материалов. По сравнению с существовавшими ранее способами испытания для оценки характера разрушения металлических материалов (испытания на растяжение, ударную вязкость, испытание ударом на изгиб) для проведения экспериментов механики разрушения тре- [c.81]

РАСЧЕТ ПРОЧ ПОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ПРИ РАБОТЕ НА ИЗГИБ [c.47]

В последние годы применяют сварные поперечины, которые при той же прочности, что и литье, имеют меньшую массу и продолжительность цикла изготовления. Поперечины рассчитывают на изгиб так же, как балку на двух опорах с симметрично приложенными нагрузками. При этом расчет является приближенным из-за сложности формы поперечины. За расстояние между опорами принимается расстояние между осями колонн. Допускаемое напряжение для стального литья составляет 45—60 МПа. В нижней поперечине предусматривают направляющие для стола, лапы для крепления к фундаменту, отверстия под колонны, отверстия и приливы для крепления выталкивателя. В верхней поперечине закрепляют рабочие цилиндры пресса, поперечину крепят на колоннах. На рис. 25.9, а показана верхняя поперечина ковочного пресса усилием 30 МН. Основой ее конструкции являются трубчатые гнезда для цилиндров и колонн. Гнезда соединяются [c.333]

Уравнение (1.5) является расчетным. Из него можно определить один из параметров сварного шва К или /ф) при известных М и [т ] (известен материал). Размеры привариваемого элемента (на рис. 1.5 полоса шириной к) обычно определяют из расчета его на прочность (в данном случае на изгиб) под действием приложенной нагрузки. Таким образом, размер к и толщина привариваемого элемента х к моменту расчета сварного шва уже известны. Если задаться и К, то уравнение (1.5) становится проверочным. По нему можно определить действующие касательные напряжения и сравнить их с допускаемыми при этом должно быть т [т ]. [c.8]

Рис. 42. Схемы к расчету сварных соединений встык а — при действии продольной силы б — при работе на изгиб в — при одновременной работе на изгиб И срез г — прн одновременном воздействии продольной силы и изгибающего

Заклепки, сварка, шпонки, болты и другие скрепления составной балки обеспечивают совместную работу ее элементов при изгибе (как единой монолитной балки). Расчет скреплений производится на сдвигающие усилия, возникающие между элементами составной балки. Определение этих усилий — специфика расчета составных балок. Рассмотрим отдельно особенности расчета скреплений клепаной и сварной металлических балок и составной деревянной балки. [c.285]

Конструкции плоских донышек, показанные на рис. 7-23,в, г и д, менее надежны, хотя и проще с точки зрения технологии изготовления. У донышек типов, показанных на рис. 7-23,в и г, неизбежен непровар в корне шва. В узкой щели между донышком и корпусом создаются благоприятные условия для протекания электрохимической коррозии. То же самое будет происходить в донышках типа, показанного на рис. 7-23,д, если шов со стороны внутренней полости камеры окажется неплотным. Проверить его плотность современными методами дефектоскопического контроля невозможно. В зоне сварных швов донышек этих типов действуют высокие напряжения от изгиба. Вследствие этого в эксплуатации возможно внезапное хрупкое разрушение. Применение донышек типов, показанных на рис. 7-23,в, г и д, нежелательно. При расчете их на прочность коэффициент т) принимают равным 0,6. [c.423]

Численные значения К% для осевого растяжения и изгиба приведены на рис. 11.1 нри сочетании в конструкции изгиба и растяжения для каждой из составляющих номинальных напряжений вводятся соответствующие величины К%. Коэффициенты запаса при расчете щелевых сварных соединений следует принимать равными Па = 1,25 и = 2,1. [c.234]

Для обеспечения нормального зацепления звеньев калиброванной цепи с гнездами звездочки (см. рис. 84) допускаемую нагрузку на калиброванную цепь (а следовательно, и напряжение смятия между звеньями и их износ) принимают на 35 % меньше, чем на некалиброванную цепь. Это способствует уменьшению вытягивания цепи и сохранению постоянства шага. При нагружении сварной цепи каждое звено вследствие его криволинейной формы испытывает напряжения от растяжения и изгиба в плоскости звена. При огибании гладких блоков и барабанов звено подвергается также изгибу в поперечной плоскости. Существу ющие методы расчета напряжений в звеньях не дают достаточно точных результатов, поэтому расчет сварной цепи ведут по уравнению, аналогичному уравнению (8) для расчета канатов [c.175]

Расчет поперечной усадки в деформаций от поперечных швов. Поперечные швы в балках, приваривающие различные конструктивные элементы и ребра жесткости на полках и стенках, сваривающие стыки полок, смещены относительно центра тяжести сечения балок. Поперечная усадка таких швов вызывает продольное укорочение сварной балки в направлении ее длины и деформации изгиба балки. При сварке поперечных швов на полках балок основное влияние на [c.82]

Для стыковых швов в подавляющем большинстве случаев должны быть обеспечены полный провар соединяемых элементов и форма усиления с плавным переходом от основного металла к металлу шва. Наличие плавного перехода от шва к основному металлу положительно сказывается на прочности сварного соединения при динамических нагрузках, изгибе и технологических операциях, связанных с вальцовкой и правкой. Для угловых швов необходимо выдерживать определенные расчетом размеры шва или минимальные размеры, назначаемые по технологическим соображениям. При назначении минимального сечения углового шва по технологическим соображениям исходят из возможности качественного вьшолнения такого шва в производственных условиях. Если сечение шва, определяемое по расчету, меньше сечения шва, назначаемого по технологическим соображениям, то оно должно быть доведено до величины последнего. Оптимальной считается вогнутая (рис. 5-1, а) или нормальная форма поверхности углового шва (рис. 5-1, б) с плавным переходом к основному металлу. [c.173]

Подвижные поперечины плиты) и ползуны изготовляют литыми или сварными из стали. Сечения поперечин выполняют коробчатым или балочным с большим количеством ребер, препятствующих возникновению местных напряжений. Расчет подвижной поперечины (или ползуна) аналогичен расчету поперечин рамы. Цри этом предполагается, что плита укреплена в аправляющих и нагружена по диаметру плунжера распределенной нагрузкой от силы F . Расчет проводится аналогично расчету на изгиб балки, закрепленной в двух опорах [24]. [c.676]

ДЛЯ пеньковых канатов, д == 5 для сварных цепей ем. в работа [0.51 ]. Запас прочности деталей стропов (крюков, кожц, серег и т. п.) при расчете на изгиб п = 1,25 от предела текучести, а на разрыв — д = 5 [0.59]. [c.347]

Для определения напряженно-деформированного состояния многослойной стенки сварного сосуда, вызванного как внутренним давлением, так и воздействием сосредоточенных, импульсных, ветровых, сейсмических, кратковременных большой интенсивности и динамических сил работающих машин, необходимо учитывать влияние контактного давления между слоями на контактную податливость и из-гибную жесткость. Определению зависимости давление — контактная податливость, а также напряжений в многослойном цилиндре с учетом особенности контакта слоев посвяш,ено множество исследований. Работы по определению зависимости контактное давление — изгибная жесткость нам не известны, В тех случаях, когда элементы конструкции направлены не только на растяжение — сжатие, но и на изгиб, необходим пространственный расчет и соответственно установление зависимости контактное давление — изгибная жесткость. Примером таких конструкций могут служить сосуды высокого давления для химического и нефтехимического производств, 2 многослойном исполнении [c.360]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

Перечислим целесообразные подходы к расчету на прочность элементов жидкостного двигателя. Камеру сгорания ЖРД на общую несущую способность целесообразно рассчить ать по предельным нагрузкам, не считаясь с местными концентрациями напряжений, поскольку обычно камера сгорания выполняется из достаточно пластичных материалов. Расчет охлаждающего тракта на местные прогибы ведут по допускаемым перемещениям [26]. Критерием работоспособности плоской форсуночной головки является герметичность соединения форсунок с пластинами. Поэтому прочностной расчет плоской головки следует вести по допускаемым деформациям. Относительные удлинения, вызываемые изгибом и нагревом плоской головки, следует сравнивать с теми их значениями (определяемыми экспериментально), при кото->ых нарушается герметичность соединения форсунок с пластинами 26]. Кроме того, если в камере имеются сварные или паяные соединения и если материал в зоне пайки обладает повышенной хрупкостью, то расчет этих соединений в некоторых случаях возможен и по допускаемым напряжениям. [c.359]

По изменению механических свойств сварных соединений вследствие коррозионного воздействия можно получить данные для расчета несущей способности конст-рукии, подвергающейся как общей, так и местной коррозии. Для этого проводят испытания на растяжение и на изгиб образцов до и после коррозионных испытаний. [c.172]

Цепи сварные собирают из отдельных звеньев, согнутых из прутковой стали. Для изготовления звеньев используют малоуглеродистые стали марок Ст. 2 и Ст. 3 с пределом прочности около 4000 кг1см , обеспечивающие более надежную и легкую сварку. Цепи сварные характеризуются диаметром прутковой стали d, из которой изготовляются звенья, внутренним размером звена t (шаг звена) и наружным размером Ь (рис. 2, а). На прямых участках пути звенья работают под действием силы 5 в основном на растяжение и значительно меньше на изгиб. При огибании цепью блока или при навивании на барабан появляется напряжение от нормальной составляющей 5 . Ввиду сложности определения суммарного напряжения расчет цепи ведут только на растяжение при соответственно пониженных допускаемых напряжениях [ff]p кПсм . [c.19]

Расчет канатных и цепных стропов, предназначенных для подъема грузов с об-язкой или зацепкой крюками, кольцами или серьгами, производится по правилам осгортехнадзора на растяжение с коэффициентом запаса прочности для сталынлх анатов п = 6 для пеньковых и хлопчатобумажных канатов п = 8 для сварных епей /1=5. Коэффициент запаса прочности деталей стропов — крюков, колец серег — должен быть при расчете звена на изгиб п= 1,25 от предела текучести, на разрыв — n= 5. [c.323]

Многочисленные эксперименты, проведенные в Институте электросварки Академии наук УССР, МВТУ имени Баумана и других научных институтах, показали, что сварные конструкции балок при испытаниях на изгиб до разрушения интенсивно деформируются в пластической области. Как правило, их разрушение происходит при значительном искажении первоначальных геометрических форм элемента. В конструкциях, работающих под переменными нагрузками, пластический метод расчета прочность применения не получил. [c.305]

Расчеты соединений 1) заклепочные — при статической нагрузке заклепки (на срез и смятие), соединяемые элементы (на прочность в сечениях, ослабленных заклепками), и при переменной нагрузке — на предел выносливости 2) сварные — при статической нагрузке — на разрыв, сжатие или срез, и при переменной нагрузке — на предел выносливости 3) резьбовые — при статической нагрузке болт (на разрыв в опасном сечении, смятие, изгиб), резьба (на срез и смятие), и при переменной нагрузке — на предел выносливости 4) клиновые, щтифтовые, щпоночные, [c.144]

На рис. 3.2 показано распределение относительных продольных усилий q z) =q(z)jg по длине соединений двух стальных листов, изгиб шва в расчете не учитывается. Значения q(z) и вычислялись по формулам (2.13), (2.17) и (3.1). В широко распространенном соединении на рис. 3.2, а напряжения в середине невелики, штриховыми линиями показано распределение напряжений в соединении абсолютно жестких листов. Увеличение длины соединения повышает иеравномерность распределения напряжений. Последнее наглядно иллюстрирует зависимость коэффициента концентрации нагрузки в сварном соединении от его относительной длины Ijk (здесь k — катет шва, рис. 3.3). Штриховые линии на этом рисунке относятся к соединению, показанному на рис. 3.2, б. [c.42]

Для перехода от значений внешних нагрузок (номинальных напряжений) к локальным напряжениям и деформациям необходимо располагать в соответствии с нормами расчета энергетических конструкций на малоцикловую усталость [2] значениями кэффициен-тов концентрации напряжений (при упругих деформациях) и коэффициента концентрации деформаций К , если местные напряжения превышают предел текучести материала. Если для геометрических концентраторов напряжений типа отверстий, галтелей, выточек и т. п. такие данные в области упругих деформа ий широко представлены в работах [3, 4], то применительно к сварным соединениям строительных конструкций такая систематизация до настоящего времени отсутствует. В связи с этим были проведены исследования зон концентрации напряжений и деформаций в стыковых и угловых швах при простейших способах нагружения (растяжение, изгиб) с применением [5] методов фотоупругости и фотоупругих покрытий. При исследованиях варьировались следующие величины, характеризующие геометрию сварного шва и определяющие уровень концентрации напряжений для стыковых швов — относительная высота наплавленного металла к его ширине q e, относительная ширина шва е/5, радиус перехода р и толщина свариваемых пластин з для угловых швов — соотношение катетов, радиус перехода р и толщина з. Диапазон изменения этих параметров был выбран на основе стандартных допусков на геометрию швов, выполненных ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, автоматической и полуавтоматической под слоем флюса и дуговой сваркой в защитных газах. Было принято, что в стыковых сварных соединениях относительная высота валика шва не превышает 0,7, а относительная ширина шва находится в пределах 0,03 е/з 3,4. С увеличением толщины свариваемых пластин относительная высота и относительная ширина шва. [c.173]

Механические характеристики прини мают по стандартам и техническим условиям При расчете детали, изготовленной из сталь ных отливок или методом литья, допускаемьк напряжения, определяемые по табл. 8.2.3 должны быть уменьшены на коэффициенту = 0,75...0,85. При расчете труб со сварны ми швами в формулы вводят коэффициенты ( (при растяжении) и фи (при изгибе), учиты вающие ослабление сварного соединения пс сравнению с основным материалом. [c.805]

На практике оказалось, что использование кратковременных испытаний при растяжении, особенно по отношению к частично кристаллизующимся материалам, для оценки качества сварных швов мало или совсем непригодно [132]. Другого мнения относительно этого метода разрушающего контроля придерживаются в обзоре [133]. Более того, считают, что испытание на растяжение в первую очередь сварных изделий, например, отрезков сварных труб позволяет получить информацию о более широком круге дефектов, чем при использовании других методов контроля (табл. 6.10). Условно пригодным рассматривают часто применяемый на практике метод испытания на изгибание в соответствии с нормалями DVS-Merkblatt 2203 и DVS-Merkblatt 2207. Причем этот метод не дает данных для расчета сварных швов. Более определенно о качестве сварных швов можно говорить после испытания на удар при изгибе или растяжении, так как в этом случае по сравнению со статическим испытанием ввиду высокой скорости нагружения исключается возможность вытяжки материала и его упрочнения. [c.377]

При растяжении в звеньях цепи возникают напряжения растяж< ния и изгиба. Учитывая сварную конструкцию звена и недостаточну точность существующих методов расчета напряжений, по нормам Га гортехнадзора каждый вид цепи испытывают на растяжение до ра рьша. Разрушающая нагрузка Гр приводится в каталоге на цепь. Ра мер сварной цепи вь1бирают из соотношения [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...