Уравнение тепловой динамики трения

Явления физико-химической механики контактного взаимодействия эффективно использованы при разработке систем уравнений тепловой динамики трения и изнашивания для пар трения ФПМ — металл [15, 32, 37, 39, 40, 42, 43, 47, 54]. [c.240]

Составляют и решают уравнение тепловой динамики трения и изнашивания. Решение позволяет для кон- [c.295]

Первый подход базируется на использовании системы уравнений тепловой динамики трения [14] и предполагает заданным заранее закон распределения давлений на фиксированной площадке контакта [c.482]

Существующие экспериментальные методы позволяют измерить лишь средние температуры поверхности трения и принципиально непригодны для изучения температурных полей, возникающих в области единичных пятен контакта. В связи с этим развит ряд теоретических методик оценки температур в локальных участках поверхности трения. Так, в работе [14] и в последующих развивающих ее работах, например [15], предлагается система уравнений тепловой динамики трения, наиболее полно учитывающая реальные параметры трибосистемы и режимы трения, теплофизические и фрикционные свойства материалов. [c.148]

Большой вклад в развитие методов теплового расчета тормозов внесли советские ученые, разработавшие теорию тепловой динамики трения [37], позволившей увязать между собой все основные характеристики процесса трения в их взаимозависимости. Действительно, изменение нагрузки и скорости при торможении приводит к изменению мощности трения, а следовательно, к изменению интенсивности тепловыделения на поверхности трения и изменению физико-механических свойств фрикционной пары, что, в свою очередь, влияет на мощность трения. Применение уравнений тепловой динамики трения позволяет отказаться от [c.375]

Уравнение тепловой динамики трения 299 [c.310]

Одну из частных задач этой проблемы рассматривает тепловая динамика трения, развиваемая А. В. Чичинадзе [15]. Для некоторых случаев уже составлены системы уравнений, позволяющие рассчитывать трение в этих сложных условиях. Применение моделирования и аппарата теории подобия может значительно продвинуть решение этой проблемы. [c.84]

Расчет тепловой динамики трения и изнашивания. Фрикционные характеристики материалов пары при интенсивном торможении значительно изменяются в зависимости от температурного, скоростного и нагрузочного режимов работы тормоза. При этом изменения всех параметров процесса торможения взаимообусловлены, что следует из уравнения динамики движения при торможении [c.296]

Из анализа условий работы кристаллизатора составляют уравнения теплового баланса для металла, элементов кристаллизатора, охлаждающей жидкости и уравнения энергетического баланса для определения динамики изменения усилия трения отливки в кристаллизаторе. Затем на основании их составляют дифференциальные уравнения, которые позволяют определить структуру математической модели кристаллизатора как объекта управления. [c.564]

Уравнение энергии выводится путем составления энергетического баланса для элементарного объема, отсекаемого в обогреваемом канале двумя близко расположенными сечениями. Изменение энергии вдоль координаты принимается линейным. Основные составляющие энергетического баланса элементарного объема выявляются при детализации притоков и стоков тепла. Приток обусловлен конвективным переносом тепла вместе с рабочим телом, обогревом (в общем случае переменным по длине и времени), теплопроводностью рабочего тела и металлической стенки (продольная передача тепла). Тепловая энергия расходуется (сток тепла) на нагревание рабочего тела в объеме, передачу тепла движущимся рабочим телом, передачу тепла за счет теплопроводности рабочего тела и металла и на увеличение кинетической энергии потока. Составляющие притока и стока энергии неравноценны. Приток и сток энергии за счет теплопроводности рабочего тела и металлической стенки трубы в данной задаче ничтожны" по сравнению с количеством тепла, вносимым движущимся потоком и внешним обогревом. Это легко показать, например, путем проведения статических расчетов. Очевидно также, что переход тепловой энергии в кинетическую энергию потока, а также расходование кинетической энергии на тепловые потери (в результате трения) мало. При исследовании динамики промышленных теплообменников упомянутыми составляющими можно пренебречь. [c.60]

Переходя к выводу уравнений динамики в напряжениях и баланса энергии г-й компоненты смеси, заметим, что изменение количества движения и полной энергии этой компоненты зависит от двух различных по своей природе связей между данной г-й компонентой и некоторой другой — ]-й компонентой. Первая из этих связей обусловливается силовыми, тепловыми и другими видами взаимодействий между указанными компонентами, как, например, силами трения, в частности вязкостью, давлением, силами сцепления, инерционными силами (присоединенные массы), теплопереносом между компонентами. Вторая заключается во взаимных превращениях компонент вследствие химических реакций, например горения одной фазы в атмосфере другой, или физических переходов (плавление, конденсация и др.) и связанных с ними обменов импульсами и энергиями. [c.71]

Наибольшее значение в газовой динамике имеет идеальный адиабатический процесс, который предполагает отсутствие теплового воздействия и работы сил трения. По этой причине при идеальной адиабате энтропия ) газа остаётся неизменной, т. 0. такой процесс является идеальным термодинамическим— изоэнтропическим—процессом. Напомним, что далеко не всякий адиабатический процесс является идеальным. Например, при выводе уравнения теплосодержания мы показали, что наличие трения не нарушает адиабатичности процесса, но процесс с трением уже не может быть идеальным, так как он протекает с увеличением энтропии. Иначе говоря, адиабатичность процесса требует только отсутствия теплообмена с внешней средой, а не постоянства энтропии. Таким образом, адиабатичность совмещается с постоянством энтропии только в идеальном процессе. Если движение газа совершается в горизонтальной плоскости (2 =2 ) и нет технической работы (Ь=0), а процесс является идеально адиабатическим, то уравнение Бернулли на основании (54) н (64) имеет следующий вид [c.27]

Так как температура оказывает основное влияние на фрикционно-износные характеристики асбополимерного материала, конструктору и эксплуатационнику необходимо уметь предварительно оценить температуру во фрикционном устройстве. Наиболее эффективной и надежной методикой определения тепловых и температурных условий работы пары трения является методика, основанная на рассмотрении и решении систем уравнений тепловой динамики трения (ТДТ) [8, 12, 29, 32, 33]. Используем упрощенный подход к определению температур, вытекающий из этой методики (см. приложение). [c.131]

Расчет проводится на основе системы уравнений тепловой динамики трения и изнашивания, в которой используются зависимости коэффициента трения Д) г) и интенсивности изнашивания/(i г) материалов пары трения от температуры на фрикционном контакте, которая оказьшает определяющее влияние на фрикционно-износные характеристики пары [42-49]. [c.190]

Система уравнений тепловой динамики трения и изнашивания (ТДТИ) отражает взаимообусловленность изменения всех параметров процесса трения при торможении (включении муфты) и связывает изменения скорости, коэффициента трения, нагрузки и температуры по времени торможения в зависимости от силовых и кинематических параметров процесса, конструктивных размеров фрикционных элементов, теплофизических, механических и фрикционно-износных свойств материалов пары. [c.190]

На базе современных достижений теории трения созданы новые инженерные методы расчета фрикционныч пар и процессов торможения, основанные на применении систем уравнений тепловой динамики трения и изнашивания [20, 40, 43, 48, 54], которые позволяют оптималь- [c.203]

Основное влияние на фрикционно-износные характеристики фрикционной пары тормоза оказываЕот температурные параметры трения. Наиболее надежные результаты их расчета можно получить с использованием системы уравнений тепловой динамики трения [40, 58]. [c.298]

Система уравнений тепловой динамики трения и износа для процессов нестацион ного [c.275]

Методика основана на решении систем уравнений тепловой динамики трения и износа (ТДТИ) фрикционных пар (7.90) - (7.92) [8, И, [c.299]

Сформулирована задача о расчете турбулентного магнитогидродинамического (МГД) пограничного слоя в каналах высокотемпературных МГД-устройств с помощью замыкающего дифференциального уравнения для турбулентной вязкости. Показано, что в первом приближении оно сохраняет такой же вид, как в обычной газовой динамике, а влияние магнитного поля на характеристики пограничного слоя проявляется через МГД-силовые и тепловые источники, учитываемые в осредненных уравнениях движения и энергии. Предложена приближенная модель учета джоулева тепловыделения вблизи холодной электродной стенки канала. Проведены расчеты МГД-пограничных слоев для двух режимов при постоянной скорости внепЕнего потока и при постоянном давлении. При достаточно больпЕих электрических токах пограничный слой в первом случае характеризуется увеличением числа Стантона на электродной стенке и коэффициента трения на изоляционной стенке. Во втором случае происходит отрыв пограничного слоя на электроде, а на изоляционной стенке течение безотрывно практически при произвольном торможении внепЕнего потока. [c.551]

Если в обычном двигателе закон движения поршня определяется кривошипно-шатунным механизмом, то в СПГГ это движение зависит от массы блока поршней и действующей на них результирующей сил, определяемых давлением газов, находящихся в цилиндрах дизеля, компрессора и буфера СПГГ, и трением поршней о стенки цилиндров. Поэтому к двум основным уравнениям энергетического и теплового балансов прибавится уравнение, которое выражает собой особенности динамики исследуемого нами двигателя [c.75]

Новая модель - гиперболическое приближение уравнений Навье-Стокса - дает более точное описание смешанных вязких течений в каналах, соплах, в ударном слое около обтекаемых сверзвуковым потоком затупленных тел при больших и умеренных числах Рейнольдса, чем известные неэллиптические модели. Это продемонстрировано на решении тестовых задач газовой динамики. Гиперболическое приближение позволяет проводить расчеты длинных сопел со значительной продольной кривизной горла и расчеты сверхзвукового обтекания тонких затупленных тел с длинами до сотен калибров. Новая модель хорошо воспроизводит поле давления при течениях в соплах с К,,, = 1.0 и удовлетворительно - тепловой поток и трение на стенке. Для внешних течений эта модель достаточно точно предсказывает аэродинамические характеристики - такие, как давление, сопротивление, тепловой поток и др. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...