Расчет болтов фланцевого соединения

Расчет болтов фланцевого соединения производят на сумму усилий усилия, развиваемого внутренним статическим давлением, на площадь, соответствующую внешнему диаметру уплот- [c.471]

Задача 10. Выполнить проверочный расчет болтов фланцевого соединения (см. рис. 3.1 находящегося под действием переменной осевой нагрузки, изменяющейся по отнулевому циклу с амплитудой F = 90 кН. Число болтов г = 24 болты М20 затяжка неконтролируемая материал болтов — сталь 20. [c.64]

Расчет болтов фланцевого соединения [c.86]

Нагрузка болтов фланцевых соединений статическая. При статической нагрузке работоспособность болтов определяется их сопротивлением пластической деформации [30]. Этому соответствуют два способа расчета болтов фланцевых соединений на растяжение и на растяжение с кручением. [c.60]

РАСЧЕТ УСИЛИЙ В БОЛТАХ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.140]

Допускаемую нагрузку на один болт определяют из выражения 6 = 0,785 (d i—бс) [сг], где — внутренний диаметр резьбы болта или шпильки б с — конструктивная прибавка 0,002— 0,001 м [о] — допускаемое напряжение при растяжении. Допускаемое напряжение при растяжении для болтов при расчете фланцевых соединений на условное давление можно принимать меньше предела прочности материала болтов в 5 раз, 6,5 раза и 8 раз, в зависимости от тщательности их изготовления [19]. Число болтов фланцевого соединения, найденное в результате расчета, округляют в большую сторону, принимая кратным четырем. [c.190]

Настоящее издание справочника отвечает как более широкому кругу задач, возникающих у конструкторов, так и требованию доходчивости до читателя. Дело в том, что изложенный ниже метод расчета фланцев, результаты расчета по которому практически точно совпадают с многочисленными опытными данными отечественных и зарубежных исследователей для фланцев с Оа. ф от 29,9 мм до 980 мм, неотделим от учета внешних нагрузок, передающихся на фланцевые соединения, от конструктивных особенностей и от жесткости фланцев. Так, например, часть нагрузки болтов фланцевого соединения, расходуемая на восприятие основной внешней нагрузки — момента М, может в несколько раз превосходить часть нагрузки болтов, расходуемую на восприятие давления рабочей среды Р. Далее, обычно принимаемый постоянным запас прочности во втулке цельного фланца, названный ниже конструктивным запасом, изменяется в несколько раз в зависимости от назначения фланцевого соединения и его диаметра Оу. В справочнике все эти задачи получили решение. [c.3]

В качестве второго примера расчета группы болтов при сдвигающей нагрузке рассмотрим фланцевое соединение валов. В конструкции таких соединений обычно предусматривают центрирующие выступы [c.39]

При расчете фланцевых соединений силу трения обычно не учитывают, относя ее в запас надежности. Предполагая, что все болты являются призонными, находим из уравнения (48) диаметр расположения болтов [c.288]

Жесткое соединение валов часто выполняют с помощью фланцевой муфты (рис. 25.2), состоящей из двух полумуфт, соединенных болтами. Болты устанавливают либо с зазором, либо без зазора (с небольшим натягом). В последнем случае муфта более компактна. Расчет болтов см. в гл. 32. Фланцевые муфты стандартизованы (ГОСТ 20761 — 80), их применяют для соединения валов диаметрами 12 — 200 мм в диапазоне вращающих моментов 8 — 45 000 Н м. Полумуфты изготовляют из чугуна и стали, а болты — из высокопрочной стали. Соединение полумуфт с валами производят с помощью шпоночных или шлицевых соединений (см. гл. 33). [c.421]

Рис. III.II. К расчету фланцевого соединения сварно-литых спиральных камер а — схема нагружения контактирующих фланцев б — к определению коэффициентов податливости фланцев и болтов

Болты устанавливают с предварительным натягом, при этом в расчете на нераскрытие стыков задается напряжение 150—180 МПа. Следует иметь в виду, что в радиально-осевых турбинах под влиянием осевой силы фланцы могут разгружаться на 40—50 ЛЛа, однако при работе соединений остается значительная сила трения, которую при расчете фланцевого соединения на прочность не учитывают (оня идет в запас). [c.177]

Рассмотрим соединение с полосовой формой стыка (рис. 3.20). Положим, что болт затянут предварительно с усилием Qq, а давления на торцах гайки равны соответственно q (z) и q2(z). Соединение нагружено силой N и изгибающим моментом М — внешними нагрузками Такая расчетная схема является достаточно точной при расчете фланцев с полосовым стыком и может использоваться как приближенная при расчете фланцевых соединений с кольцевым и прямоугольным стыками. [c.57]

Расчет шпилек (болтов), работающих при высокой температуре металла, осложняется явлением релаксации напряжений, которое заключается в том, что с течением времени напряжения в шпильке уменьшаются вследствие ползучести металла. Затяжка при этом уменьшается и фланцевое соединение может стать неплотным. Поэтому периодически через 1—2 года нужно подтягивать шпильки. [c.396]

Это — минимальная величина действительного сжатия прокладки, потому что фиг. 3 построена с учетом максимального трения, т. е. для условий, которые не всегда имеют место в реальной обстановке. Если резьбу смазать маслом, то кажущееся контактное давление может сравняться по величине с действительным. На практике не удается точно задать величину трения, значение которой позволяет определить истинное давление сжатия прокладки. Нельзя также установить ее верхний и нижний пределы. Этим обусловлена некоторая неопределенность в расчетах фланцевых соединений по моменту затяжки болтов. Поэтому можно только указать диапазон возможных значений контактных давлений. Действительное давление сжатия прокладки лежит в этом диапазоне. Наиболее вероятное значение определяется по нижней кривой фиг. 3. [c.211]

Расчет фланцевого соединения включает определение нагрузки на болты, числа и диаметра болтов (шпилек), а также выбор прокладки. Расчет проводят на условное давление. [c.189]

Проведем расчет позиционных допусков на межосевое расстояние фланцевого соединения с учетом скользящей посадки болтов соединения. Отклонения реального центра от номинального для [c.213]

Влияние величины диаметра болтов на выбор допускаемых напряжений является весьма важным фактором при расчете напряженных болтовых соединений. Болты, имеющие d 2 мм, при завинчивании на них гаек вручную, когда соединяемые детали начинают стягиваться под действием усилия рабочего Р = 30- 40 кГ, могут разорваться. По этой причине органами Госгортехнадзора для ответственных фланцевых соединений не допускаются болты диаметром меньше 16 мм. [c.146]

Для фланцевых соединений с малым числом стяжных болтов yfe вследствие дискретного приложения усилий предварительной затяжки осесимметричная схема нагружения конструкции может внести существенные погрешности в расчет НДС. В качестве примера рассмотрим НДС двух типовых соединений с толщиной кольца фланца h = [c.205]

Результаты расчетов иллюстрируются табл. 14, где сведены значения интенсивности напряжений для фланцевых соединений в характерных точках меридиональных сечений. Здесь значение угла 0 — 0° определяет сечения, проведенные по осям стяжных болтов. Углы 0 = 45° и 0 = 30° (в порядке следования) соответствуют сече- [c.206]

Расчетная схема для соединения с контактирующими фланцами. В приближенном расчете фланцевого соединения с контактирующими фланцами предполагают, что на окружности болтов имеется заделка фланцев (рис. 15). Фланец следует считать [c.83]

Минимальный диаметр болтов или шпилек для фланцевых соединений равен 12 мм. Меньший диаметр не применяют во избежание скручивания при затяжке. Длину болтов и шпилек выбирают с таким расчетом, чтобы они при затянутом положении выступали за гайки на 7—10 мм. Расстояние между болтами или шпильками по окружности должно быть равно не менее пяти диаметрам болта, а при давлении более 25 кгс/см расстояние может быть сокращено до трех диаметров болта (табл. 34). [c.136]

Во фланцевых соединениях с резиновыми прокладками расчет болтов ведется по расчетному усилию [c.180]

Уплотнение фланцевых соединений. Расчет воспринимаемого болтами усилия, учитывающий конфигурацию прокладки. Расчет ведется по большему (из двух) усилию или по усилию воспринимаемому болтами в эксплуатационных условиях [c.742]

Расчет фланцевой муфты заключается в проверочном расчете на прочность ее болтов и соединения полумуфт с валами — шпоночного или шлицевого или с гарантированным натягом, которые рассмотрены в 21, 23, 28, 31, 32, 36, 37 и 39. [c.424]

В качестве второго примера расчета группы болтов при сдвигающей нагрузке рассмотрим фланцевое соединение валов. В конструкции таких соединений обычно предусматривают центрирующие выступы (рис. 1.33, а) или ставят центрирующие шайбы (рис. 1.33, б), которые одновременно разгружают соединение от поперечных нагрузок. [c.52]

Помимо необходимости выбирать правильные расчетные значения напряжения при любой из данных температур, в изделиях из полиэтилена следует также делать допуски на тепловое расширение. Для этих целей успешно применяются компенсационные температурные соединения и сжимаемые уплотнительные прокладки (см. раздел 10). Вертикальные секции трубопроводов из полиэтилена должны быть закреплены на опорах через каждые 150 — 180 см., а секции горизонтальных трубопроводов по возможности иметь опоры через очень незначительные промежутки. Системы патрубков и трубопроводов проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить наиболее беспрепятственное прохождение жидкости. Переходы в трубах должны быть постепенными и иметь длину не менее 30 см на каждые 5 см изменения диаметра. Радиус колен делается не меньше диаметра трубы. При соединении трубы с фланцевым соединением количество применяемых болтов должно соответствовать условиям Американского стандарта для фланцев [c.137]

Можно определить напряжения в конической оболочке и краевые напряжения в зоне сопряжения цилиндрической и конической оболочек под действием усилий и X . Определение их обычными методами строительной механики (методом сил или перемещений) не представляет затруднений. Определение единичных перемещений для ортотропной цилиндрической оболочки рассмотрено в п. 1 гл. II. Из общих уравнений теории ортотропных оболочек можно получить единичные перемещения и для ортотропной конической оболочки. Основную особенность представляет расчет фланцевого соединения, поскольку нагрузка на болты и прокладку, определяющая прочность и плотность фланцевого соединения, зависит от массовой нагрузки и жесткости элементов фланцевого соединения. [c.110]

Нагрузка, действующая на соединение, перпендикулярна к плоскости стыка, проходит через его центр тяжести (раскрывает стык деталей). Это - типичный случай крепления фланцевых соединений, круглых и прямоугольных крышек. Все болты такого соединения нагружены одинаковым усилием (см. рис. 3.7). Расчет болтов соединения выполняют по формулам [c.49]

Пример 6. Рассчитать болты малогабаритного фланцевого соединения днища автоклава с цилиндрическим корпусом (см. рис. 3.8). Из-за ограниченного размера фланца болты выполнены с костыльной головкой. Предварительным расчетом установлена расчетная нагрузка на каждый болт 8 кН. Эксцентриситет е = 0,7 1. Нагрузка носит квазистатический характер. [c.59]

Сборка фланцевых соединений. При сборке фланцевых соединений большое значение имеет примене,ни е болтов, шпилек и прокладок надлежащего качества и размера. Болты н шпильки применяются главным образом чистые (точеные), причем длина их должна точно соответствовать толщине фланцев, толщине прокладки и высоте гаек с таким расчетом, чтобы [c.78]

Расчет элементов, обеспечивающих создание требуемой осевой силы (фланцев и болтов для фланцевого соединения, штуцеров, гайки накидной [c.507]

Расчетная схема для соединения с контактирующими фланцами. В приближенном расчете фланцевого соединения с контактирующими фланцами предполагают, что на окружности болтов имеется заделка фланцев (рис. 15). Фланец следует считать кольцевой пластиной, но при наличии заделки и [c.86]

Конструирование фланцевых соединений включает выбор материалов, определение конструктивной формы, расчет болтов (шпилек) и фланцев, выбор и расчет прокладок. [c.82]

Уплотнение упругожесткими (резино-паронитовыми) прокладками как жидких, т ак и газообразных сред, описывается в ряде работ [14—16]. Для систем, жесткость соединений которых сравнима с жесткостью прокладок, принимается механизм контактной проницаемости с учетом незначительных по величине деформаций всех элементов системы. При расчетах исходят из следующего. При начальной затяжке болтов фланцевого соединения усилие затяга создаст начальную нагрузку болтов и прокладки. Их условные напряжения могут быть установлены по размерам и жесткости деталей. Гидростатическая нагрузка рабочей среды Р разгружает прокладки и дополнительно нагружает болты , Соотношение нагрузок на болты Р , на прокладку Рц и гидростатической нагрузки Р следующее [c.228]

В данном случае в отличие от методики ЦКТИ не обязательно подставлять в формулу допускаемое напряжение для болта, так как по ряду причин очень часто приходится проектировать фланцевые соединения с ыедогруженньщи болтами. Если применять для расчета высоты фланца вместо среднего расчетного напряжения в болте допускаемое напряжение, то это приведет к неоправданно завышенным размерам фланца. [c.419]

Фланцевые соединения можно подразделить на три основиы вида неконтактирующие, контактирующие и свободные (рис. 71) Классификация различных соединений, методы их расчета и обзо] существующих исследований приведены в книге [41, освещающе методы расчета предварительно напряженных фланцевых соедине ний с учетом упругости оболочек, контактной жесткости фланцев затяжки и упругости болтов. Для расчета фланцев ниже исполь зовались также зависимости, приведенные в справочном посо бии [1]. [c.317]

Фланцевые соединения наиболее широко распространены в химическом мапгиностроенип. Разнообразные условия, в которых работают фланцевые соединения, — широкий диапазон размеров, давлений и температур, с одной стороны, и отсутствие установившихся рациональных методов расчета, с другой, вызвали, применение 48 типов их конструкций. Решающее влияние в создании многообразия типов и размеров фланцев оказали различные методы расчета фланцевых соединений, которые в основном и предопределяют значительные отличия их конструктивных форм и размеров при тождественных условиях эксплуатации. Например, при давлении Р == 9 ат и наружном диаметре аппарата О =- 500 мм площадь поперечного сечения болтов Р) у одних аппаратов равна 43 а у других 100 см . [c.80]

Расчет болтов и шпилек фланцевых соединений с картонными, па-ронитовыми и металлическими прокладками, а также беспрокладочных соединений производится по расчетному для болтов усилию Qбp, равному усилию затяжки болта [c.180]

Расчет усилий, воспринимаемых болтами при линзовых соединениях (фиг. 2, г). Расчет фланцевых соединений с линзовыми прокладками ведется по большему из двух усилий или tfo усилию, воспринимае- [c.742]

Наиболее распространенная из жестких муфт, разъемных в плоскости, перпендикулярной оси вала, — фланцевая (поперечно-свертная) муфта (рис. 19.2 ГОСТ 20761 — 80), состоящая из двух полумуфт, насаживаемых на концы валов и соединяемых между собой болтами. Болты муфты ставят с зазором (вариант I) и без зазора (вариант II). В первом случае момент пере.дается силами трения, возникающими на стыке полумуфт от затяжки болтов, а во втором — непосредственно болтами, которые работают на срез и смятие. Муфты с болтами, поставленные без зазора, могут передавать большие моменты. Полумуфты изготовляют из стали 40, стального литья 35Л, чугунного литья СЧ21, СЧЗО и др. Так как фланцевая муфта проста по конструкции, может воспринимать большие нагрузки, в том числе и ударного действия, то ее в машиностроении применяют довольно широко для соединения валов диаметром до 250 мм. Для жесткого соединения валов большого диаметра полумуфты выполняют как одно целое с валами или приваркой полумуфт к валам. Расчет фланцевой муфты заключается в проверочном расчете на прочность ее болтов и соединения полумуфт с валами — шпоночного, шлицевого или с натягом, которые рассмотрены в 5.1, 6.5, 7.1, 8.2. [c.324]

Проектирование фланцевого соединения нижнего пояса на высокопрочных болтах. Мтах — 942 кН. Расчет фланцевых соединений растянутых элементов на высокопрочных болтах выполняют согласно рекомендациям с использованием формул и таблиц, составленных с учетом экспериментальных данных по прочности болтов и фланцев. Согласно сортаменту рекомендаций (табл. 8.22) для двутавров 20 Ш1 рекомендуется соединение по типу ] несущей способностью М = 1593 кН, что больше Л а =942 кН. Толщина фасонки //==25 мм, сталь марки 14Г2АФ. Толщина сварных швов у полки kfb=8 мм, у стенки — f ==6 мм. Количество болтов d=24 мм из сталк марки 40Х Селект по ГОСТ 22353—77 — ГОСТ 22356—77 в соединении — восемь. [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...