Высота приведенная

Ло = у — высота приведенного слоя жидкости, заменяющего избыточное [c.374]

Количество газа и химический состав определены по наиболее внешним (видимым) слоям планетных атмосфер. Количество газа выражено либо в процентах, либо в значениях высоты приведенной атмосферы из этого газа, взятого при стандартных условиях (1 атмо-см = = 2,69-10 молекула/ел ). [c.976]

Специальный циркуль для разметки окружностей и дуг, находящихся на разных высотах, приведен на фиг. 47,г. [c.74]

Механизм регулировки закрытой высоты приведен на фиг. 15.22. [c.423]

Размер основания приведенной нагретой зоны 1—у 0,176-0,095 = 0,129 м. Высота приведенной нагретой зоны Лд = 0,218 0,072 = 0,0157 м. [c.218]

Согласно СНиП 11-6-74 Нагрузки и воздействия , для опор с высотой приведенного центра тяжести проводов более 25 м следует вводить поправочные коэффициенты на толщину стенки гололеда в зависимости от диаметра и высоты. Для проводов и тросов диаметром 5 мм следует принимать поправочный коэффициент 1,1 10 мм — 1,0 20 мм — 0,9 30 мм — 0,8 50 мм — 0,7 70 мм — 0,6. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией. [c.21]

При пользовании интерференционными формулами, в которые радиус Земли явно не входит, учет влияния атмосферной рефракции осуществляется одновременно с учетом сферичности Земли. Последняя учитывается путем замены действительных высот приведенными. При аналитическом определении приведенных высот нужно пользоваться следующими формулами [c.129]

Зная модуль и число зубьев, рабочий пользуется соответствующим режущим инструментом. Число зубьев необходимо знать также и для настройки делительной головки или делительного устройства станка. На рис. 147 приведен чертеж типового цилиндрического зубчатого колеса с прямым зубом обычной нормальной высоты, а на рис. 148— конического (начальные и делительные окружности совпадают). [c.204]

Так как все размеры букв пропорциональны величине 1-1К сетка составлена из восьми горизонтальных линий и ряда параллельных прямых, наклоненных к основанию строки под углом 75° (рис. 34). Из приведенных образцов видно, какое количество клеток приходится на ширину и толщину буквы. Отношение ширины и высоты букв основного шрифта равно 4 7, а широкого шрифта-5 7. [c.21]

На рис. 6.58 приведен пример выполнения соединения сегментной шпонкой вала диаметром d = 30 мм и колеса с длиной ступицы Z- = 50 мм. По таблице ГОСТ 24071 0 (СТ СЭВ 647—77) определяют, что ширина шпонки 6=8 мм. Для найденной ширины шпонки в таблице дано четыре различных значения высоты шпонки А и диаметра сегмента di. Подбор одного из этих значений зависит от выбранной длины шпонки I. В нашем случае I = 37,1 мм. [c.204]

Внешняя высота зуба he = hue + + hje. Внешнюю высоту головки зуба hue определяют по формулам, приведенным выше. Внешнюю высоту ножки зуба hje определяют [c.339]

В некоторых работах, например [13], а также авторском свидетельстве [А. с. 197517 (СССР) ], предлагается для центрального входа в аппарат применять коническую засыпку зерен слоя (см. рис. 10.19, б). С точки зрения выравнивания скоростей по сечению применение слоя переменной высоты, а следовательно, переменного сопротивления, как это следует изданных, приведенных в гл. 4, вполне оправдано. [c.283]

Задача IV—16. Цилиндрический сосуд диаметром О = 600 мм и высотой И — 500 мм заполнен водой до высоты к = 400 мм. Остальная часть сосуда заполнена маслом (относительная плотность б = 0,8). Сосуд закрыт крышкой с малым отверстием в центре и приведен во вращение относительно центральной вертикальной оси. [c.93]

Задача X—17. Определить высоту Н уровня воды в резервуаре, при которой в случае отбора из узловой точки А расхода = 35 л/с в концевом сечении трубопровода (где давление равно атмосферному) расход будет Qa = 50 л/с. Приведенные длины, диаметры и коэффициенты сопротивления трения для ветвей трубопровода следующие [c.290]

Приведенные формулы справедливы для ребер небольшой высоты. Отношение оребренной поверхности F2 к гладкой Fi называется коэффициентом оребрения. Влияние оребрения на коэффициент теплопередачи см. в примере 24-5. [c.382]

Примечания 1. Вспомогательные знаки, приведенные в таблице, и знак Г-выполняются сплошными тонкими линиями и одинаковой высоты с цифрами, входящими в обозначение шва. [c.125]

На рис. 453 приведен обзор способов уменьшения высоты буртиков и полной их замены (для случая неподвижных соединений). В конструкциях 6 — г насадная деталь затягивается на промежуточную шайбу, упирающуюся в заплечик или буртик уменьшенной высоты. [c.611]

При измерении давления высотой ртутного столба следует иметь в виду, что показание прибора (барометра, ртутного манометра) зависит не только от давления измеряемой среды, но и от температуры ртути, так как с изменением последней изменяется также и плотность ртути. При температуре ртути выше 0° С плотность ее меньше, а следовательно, показания прибора выше, чем при том же давлении и при температуре ртути 0° С. При температуре ртути ниже 0° С будут иметь место обратные соотношения. Это следует иметь в виду при переводе давления, измеренного высотой ртутного столба, в другие единицы измерения давления. Пропсе всего это делается приведением высоты столба ртути к-0° С путем введения поправок на температуру ртути в приборе. [c.6]

В цилиндрическом сосуде, имеющем внутренний диаметр й == 0,6 м и высоту к = 2,4 м, находится воздух при температуре 18° С. Давление воздуха составляет 0,765 МПа. Барометрическое давление (приведенное к нулю) равно 101 858 Па. [c.22]

Для трехкомпонентной (тернарной) системы диаграммы плавкости будет уже объемной вместо оси составов, на которой можно задать состав двухкомпонентной системы, состав будет определяться треугольником Гиббса (рис. 9.35). Стороны правильного треугольника будут представлять собой оси составов бинарных сплавов, а медианы, совпадающие с биссектрисами и высотами, будут показывать содержания данного компонента в тернарном сплаве. Оси температур — перпендикуляры, восставленные из вершин треугольника. Общий схематический вид диаграммы плавкости системы СаО — АЬОз — 5Юг приведен на рис. 9.36 в виде волнистой поверхности с глубокими впадинами эвтектик. [c.356]

Здесь Явдк — вакуумметрическая высота, приведенная в каталоге 0,24 — упругость насыщенных паров воды при /=20° С, м вод. ст. 10 — нормальное атмосферное давление, м.вод. ст. Ап.в — потери напора во всасывающей линии, которые определяются методами, изложенными в 27 и 28 данной книги. [c.204]

Для труб и шаров определяющим линейным размером, входящим в безразмерные числа Nuж и Огж, является диаметр d для вертикальных труб болыиого диаметра и пластин — высота Н. Если значение коэффициента В увеличить на 30 % по сравнению с приведенным, то формулой можно пользоваться и для расчета а от горизонтальной плиты, обращенной греющей стороной вверх. Если греющая сторона обращена вниз, то значение В следует уменьшить на 30 %. В обоих случаях определяющим является наименьший размер плиты в плане. [c.86]

Частный характер приведенных зависимостей (особенно (9-67 )] помимо прочего определяется еще тем, что влияние Ар зависит от ряда неуказываемых факторов (например, высоты слоя). Введение Ар в расчетные зависимости может создать впечатление, что воздействие перепада давлений в случае сыпучей среды такое же, [c.311]

Во второй части таблицы, как и по ГОСТ 9250—59, приводят даннЕЮ для контроля толщины зуба и нормы точности. Данные для контроля толщины зуба указывают одним из пяти вариантов, приведенных а стандарте. При этом вместо обозначения Да применяется и Д а, в случае указания размера толщины зуба по хорде и измерительной высоты до хорды применяются буквы (для зубчатого колеса с косыми зубьями в нормальном сечении ) вместо s и Л, вместо h . [c.129]

Диаметры штифтов определяют по соотношению, приведенному на с. 242. Высоту Н крышек принимают H = где h — растояние между обработанной и необработанной поверхностями крышки (см. с. 235) I — длина отверстия подшипникового гнезда (см. с. 240). [c.247]

Результаты, приведенные в табл. 9.8, показывают, что при боковом подводе потока снизу к электрофильтру с уд.типспными электродами можно получитг, не только такое же распределение скоростей, как и при центральном вводе потока, но даже более равномерное. Так, например, поле скоростей в конце первого электрогюля получается практически совершенно равномерным (М,, = 1,01- -1,02). Такие хорошие результаты дает именно данная система газораспределения направляющие лопатки во всех поворотах (коленах) и две перфорированные решетки при / = 0,45. Направляющие лопатки в колене 5 (перед форкамерой) одновременно с распределением потока по высоте сечения поворачивают его на 90° в горизонтальное направление. Две перфорированные решетки завершают полное выравнивание потока по всему сечению рабочей камеры электрофильтра. Полученные результаты также убедительно показывают, что золовые отложения з па внешней поверхности нап[)авляющих лопаток 6 в последнем колене даже при очень большой толщине слоя золы практически не изменяют степень равномерности распределения скоростей. [c.239]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

Отсюда вынос золы из электрофильтра при равномерном поле скоростей w = Шк) пропорционален функции распределения запыленности потока по высоте. Для уменьшения выноса пыли следует выбрать такую зависимость скорости от высоты, чтобы получить ми-мипимальное значение приведенного интеграла. Общий анализ показывает, что при описанном распределении концентрации золы скорость потока в нижней части аппарата должна быть меньше его скорости в верхней части. Практически это моигет быть реализовано с помощью решеток переменного по высоте сопротивления, которые следует установить между электрополями электрофильтра. [c.267]

Другими ра,ботами [42, 111, ИЗ] установлено, что порозность меняется не толысо вдоль радиуса сечения слоя, но и по высоте слоя. Зависимость порозности вертикального слоя катализатора от давления вышестоящих слоев на нижестоящие изучалась различными исследователями [14]. Более подробно вопрос о порозности стационарных насыпных слоев рассматривался в работах [11, 12]. Подробные исследования, приведенные в работе [202], очень четко показали полное соответствие профиля скорости распределению порозности вдоль радиуса сечения. Это наглядно видно из сравнения кривой е с кривой = гД р/ьу,. (рис. 10.3), которая представляет собой профиль относительных скоростей, измеренных на выходе из пор зернистого слоя. [c.272]

Дать вывод этой формулы, принимая рабочую высоту витка резьбы равной 0,5 S, где 5 — шаг одиозаходной резьбы. KaKoi r числовой коэффициент должен быть в приведенной формуле, если d p по-прежнему в мм, а Q в н и [р в н1м [c.93]

В формуле (13.2) рабочую высоту профиля заменяют через 1паг резьбы Р. Тогда окончательно для метрической резьбы = 0,36Т Да/2, для трапецеидальной = 0,582 РАа/2 и т. д. Полностью этот вывод приведен в работе 1191. [c.159]

Указание. Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После иахождения значения Д/ необходимо проверить режим течения конденсата. [c.166]

Формовка внутренних гтлоскостей с помощью болванов ограничивается предельной высотой болванов. При обычно.м составе формовочных смесей высоту нижних болванов рекомендуется делать Я < 0,85, а верхних (висячих) болванов h < 0,3s, где Sus — соответственно средние поперечники болванов (рис. 67). При упрочненных формах (формовочные смеси с бен-тонито.м, с крепителями, поверхностно-подсушиваемые, химически твердеющие фор.мы и. т. д.), а также при машинной формовке высоту болванов можно увеличить на 30-50% против приведенных соотношений. [c.62]

Приведенная система уравнений с учетом исходных данных и результатов расчета безэжекторной части воспламенителя позволяет получить предельные параметры сжатого воздуха и топлива, обеспечивающие заданную мощность факела на определенной высоте и скорости полета, а также определить основные геометрические размеры эжекторного увеличителя мощности. [c.342]

Отметки уровней (высоты, глубины) конструкции пли ее элементов на виде и разрезе помещают па вьпюс-иых или контурных линиях и обозначают топкими стрелками с длиной штрихов (перьев) 2—4 мм, проведенных под углом 45 к выносной линии (рис. 6.37, а). На виде сверху отметки уровней проставляют в рамке па изображении или па линни-Быноске (рис. 6.37, 6) или знаком, приведенным на рис. 6.37, в. Отметки уровней проставляют в метрах (не указывая единицы величины) с точностью до трен.его десятичного знака. [c.108]

Приведенный анализ, по-видимому, справедлив при близких значениях коэффициентов диффузии частиц и турбулентной диффузии потока, т. е. при малых размерах частиц. В литературе п.меются сведения о том, что коэффициент турбулентной диффузии практически постоянен по высоте канала. Настоящий анализ позволил выявить второстепенность влияния стенки на коэффициент диффузии частиц. Показано, что присутствие стенки оказывает весьма существенное влияние на интенсивность движения [c.65]

Вертикальное падение. Чтобы определить направление корио-лисовой силы инерции F"op в случае свободно падающей точки, надо знать направление относительной скорости v точки. Так как сила f"op очень мала по сравнению с силой тяжести, то в первом приближении можно считать вектор V, направленным по вертикали, т. е. вдоль линии МО (рис. 251). Тогд вектор а ор будет, как легко видеть, направлен на запад, а сила F"op — на восток (т. е. так, как на рис. 251 направлен вектор v). Следовательно, в первом приближении свободно падающая точка (тело) отклоняется вследствие вращения Земли от вертикали к востоку. Тело, брошенное вертикально вверх, будет, очевидно, при подъеме отклоняться к западу. Величины этих отклонений очень малы и заметны только при достаточно.большой высоте падения или подъема, что видно из расчетов, приведенных в 93. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...