Зона разрушения (ел. Разрушение, зона)

Поскольку излом отражает в основном процессы, протекающие в заключительной стадии жизни нагружаемого образца (в малом объеме, примыкающем к зоне разрушения), характеристики его строения могут не совпадать с характеристиками, получаемыми при испытаниях. Связь между предшествующей разрушению деформацией и видом излома — вязким или хрупким, т. е. степенью локальной пластической деформации, протекающей в процессе разрушения, не является однозначной. Главным образом это относится к тем видам испытаний, при которых процесс макроскопической деформации до разрушения. имеет малую локальность, в частности при осевом растяжении [c.11]

Нагружение выполнялось через круглый штамп диаметром 5 см. Толщина полки в зоне разрушения составляла 0,7165 ом, высоты рабочих сечений Ао1 = 0,4330 см, Ао2 = 0,2835 см. Остальные данные см. Пример 1. Размер зоны разрушения определяется решением равенства 3.53. Результаты расчетов размеров зоны разрушения приведены в табл. З.З. Как видно из рис. 3.13, зона разрушения определяется углом 3°30. При этом радиус зоны разрушения равен 16,09 см, а предельная нагрузка—3260 Н. Отношение расчетной предельной нагрузки к фактической разрушающей, усредненной для двух точек загружения. [c.202]

Зона окончательного разрушения (зона долома). [c.17]

Далее получим формулы, необходимые для расчета конфигураций зоны разрушения и зон упругого, пластического и закритического деформирования при трехточечном изгибе. В зтом случае соотношение (10.12) также справедливо. Очевидно, что изгибающий момент является линейной функцией координаты z. Рассмотрим последовательно все указанные на рис. 10.4 участки изгибаемой балки. [c.230]

Экспериментальные исследования зоны разрушения, о которых говорилось в предыдущем разделе [33, 34], дополняют исследование механики присоединенных каверн, результаты которого были изложены в гл. 5. Они были выполнены с целью найти связь между положением и протяженностью зоны разрушения и фазами цикла присоединенной каверны с помощью высокоскоростной киносъемки. При этом модель, обычно полностью изготовляемая из нержавеющей стали, содержала вставку из мягкого алюминия, расположенную непосредственно за точкой возникновения кавитации. Алюминиевые вставки имели разную длину, но все они были значительно длиннее каверны, наблюдаемой в каждом конкретном случае. Предполагалось, что интенсивность кавитации будет достаточно велика и за сравнительно короткое время работы трубы на поверхности алюминия возникнут видимые следы разрушения и что можно будет установить зависимость между характером разрушения поверхности алюминиевой вставки и поведением каверны, зарегистрирован- [c.384]

В изломе болтов обнаруживаются две зоны белая — периферийная зона, куда в процессе разрушения болта затекает кадмий, и центральная зона, разрушение которой происходит настолько быстро, что кадмий не успевает затекать в нее, поэтому там происходит окисление стали. После разрушения болта эта зона имеет синий или темный цвет, соответствующий рабочей температуре болтов. Иногда это ошибочно принимается за дефект металла. [c.105]

Совокупность первого участка околошовной зоны и пограничного участка металла шва именуют зоной сплавления или переходной зоной. Свойства переходной зоны оказывают подчас решающее влияние на работоспособность сварной конструкции. На этом участке часто образуются трещины, ножевая коррозия, усталостные разрушения при вибрационной нагрузке, хрупкие разрушения и т. п. Поэтому дальнейшее изучение свойств переходной зоны представляет первостепенный интерес. Ширина переходной зоны зависит от природы источника нагрева, теплофизических свойств, состава и толщины (до определенных пределов) основного металла, режима сварки и других факторов. [c.92]

Эксперименты показывают, что при отражении подводной волны от свободной поверхности жидкости часто возникает зона разрушения. Эта зона при относительно малых глубинах расположения источника волны примыкает к свободной поверхности и, видимо, ее можно отождествить с кумулятивной выемкой в модели М. А. Лаврентьева. Следовательно, задача определения кумулятивной выемки сводится к расчету зоны разрушенной жидкости. [c.53]

Существуют специальные методы для определения температур торможения движущихся трещин (при более низких температурах в ответственных конструкциях металл применять нельзя). В частности, метод Робертсона предусматривает испытание листовых образцов (рис. 5.5, а) относительно большой ширины (несколько сотен миллиметров) с натуральной толщиной металла 5. Перед разрушением образец с одной стороны подогревается, а с другой — охлаждается. Различные образцы испытывают при различных напряжениях. К образцу вначале прикладывают растягивающее напряжение а, а затем наносят удар для создания движущейся трещины. В некоторой зоне с известной температурой трещина останавливается. Простейшая обработка результатов испытания состоит в построении диаграмм, показанных на рис. 5.5, б. Точки соответствуют температуре остановки трещины. Ломаные линии делят область графика на две зоны. В левой верхней части рисунка находится область температур и уровней напряжений, где трещина распространяется. При более низких напряжениях или более [c.163]

При определенной глубине внедрения режущих кромок в заготовку (возрастающей с увеличением пластичности металла) у режущих кромок зарождаются трещины, быстро проникающие в толщу заготовки. Эти трещины наклонены к оси инструмента под углом 4—6° если эти трещины встречаются, то поверхность среза получается сравнительно ровной (рис. 3.39, б), состоящей из блестящего пояска, образующегося от внедрения режущих кромок до появления трещин, и наклонной шероховатой поверхности разрушения в зоне прохождения трещин. [c.104]

Условно поверхностный слой обработанной заготовки можно разделить на три зоны (рис. 6.12, б) / — зона разрушенной структуры с измельченными зернами, резкими искажениями кристаллической решетки и большим количеством микротрещин ее следует обязательно удалять при каждой последующей обработке поверхности заготовки // — зона наклепанного металла III —основной металл, В зависимости от физико-механических свойств металла обрабатываемой заготовки и режима резания глубина наклепанного слоя составляет несколько миллиметров при черновой обработке и сотые и тысячные доли миллиметра при чистовой обработке. Пластичные металлы подвергаются большему упрочнению, чем твердые. [c.268]

Геометрически зона разрушения по верхней полке имела ступенчатый характер, что соответствует изменению в форме колебания лопатки по мере развития в ней усталостного разрушения. При этом рельеф излома на длине около половины сечения по направлению развития трещины однороден и на нем едва заметны усталостные линии, которые свидетельствуют о смене режима нагружения лопатки, например, за счет изменения скорости обтекания лопатки воздушным потоком. Лишь на длине трещины более 15 мм в зоне перехода от 3-го к 4-му участку имели место регулярные мезолинии усталости (рис. 11.6). На границе перехода ко второй переориентировке плоскости трещины также сформированы отчетливые усталостные макролинии. Они видны и на последующих участках роста трещины вплоть до долома. Между усталостными линиями наиболее грубой формы можно наблюдать блоки из более мелких усталостных линий. Число этих мелких линий колеблется от 2 до 5. Отдельные, едва различимые усталостные линии можно наблюдать и в дальнейшем по мере роста трещины. Общее число усталостных линий в этой зоне разрушения не превышает 30 штук. [c.577]

Как видно из рис. 1.3.5, в зонах разрушения максимальная температура при термоусталостных испытаниях оказывается в пределах 850—870° G при температуре в средней части образца 900° С. При атом в случае выраженного формоизменения возможно лерераспределение с числом циклов полей температур образца из-за трансформации поперечного сечения и изменения в результате тепловыделения в различных зонах рабочей длины образца. В наших испытаниях указанные явления не приводили к существенному перераспределению температур, и в зоне разрушения в шейке наблюдалось незначительное повышение уровня максимальной температуры цикла, не превышающее 870° С. Таким образом, в настоящем исследовании при задании термического цикла в середине рабочей длины образца 200 900° С в зоне раз- [c.52]

Известно, что наибольшей физико-химической активностью обладают вновь образованные поверхности разрушенного материала, поэтому целесообразно совмещение процесса измельчения материала и его обогащения флотацией в одном аппарате. Для реализации этого процесса необходимо транспортировать выделенные зерна минералов из активной зоны разрушения в зону подачи реагентов и удаления их из рабочей камеры. Один из вариантов такой конструкции представлен схемой 7. Транспортировка продукта в камере осуществляется за счет потока жидкости, циркулирующей в ней, которая приводится в движение аэрлифтной системой. Подача воздуха в камеру осуществляется выше активной зоны разрушения и ниже области действия реагентов. Предложенная конструкция является опытной порционной моделью, в которой не решен вопрос вывода пустой породы. [c.195]

Концентрацию напряжений в зонах возможного разрушения элемента исследовали с помощью поляризационно-ог тического метода. Модель изготовили из оптически активного материала, а испытание приводили с имитацией перекоса элементов телескопического соединения и с варьиро-Таблица 5.1 ванием очага разрушения в опасных зонах радиусов Ra и Rk- [c.214]

Одним из критериев долговечности является выносливость, под которой понимают способность материала сопротивляться усталости, или постепенному наколлению повреждений под действием циклически повторяющихся нагрузок. Выносливость зависит от живучести, определяющей продолжительность работы детали от момента зарождения первой макроскопической трещины усталости (размером 0,5. .. 1,0 мм) до разрушения. Усталостный излом всегда имеет две зоны разрушения усталостную зону предварительного разрушения с мелкозернистым, часто ступенчато-слоистым строением, иногда с отдельными участками блестящей поверхности, и зону долома, носящую характер вязкого или хрупкого (в зависимости от свойств металла) разрушения. [c.53]

Моделирование разрушения однородных композитных материалов как процесса возникновення и развития зон разрушения рассматривается в литературе с различных позиций. Вопросы роста первоначально имеющихся локальных расслоений в слоистых и композиционных материалах, развитие трещин исследуются в работах [26, 183, 188]. Энтропийные [7] и энергетические [94, 126] критерии разрушения выделяют общие особенности разрушения в материалах, которые сопровождаются диссипацией внутренней энергии, расходуемой па разрыв связей и нагрев. Локальные динамические эффекты нри разрыве волокон, отслоении от связующего и нерераснределенпе напряжений [54, 58, 163, 169], а также результаты экспериментальных исследований [c.29]

Повышение предельных параметров модели р, г, а, т приводит к более локализованным зонам разрушения.С уменьшением амплитуды локальной нагрузки до Ро = 2 кбар, т = 1 МКС разрушаются только слои композиционного материала в виде вытянутой зоны вблизи границы КМ и НМ. При этом образования ярко выраженного кратера в зоне приложения нагрузки не происходит, тыльный слой низкомодульного материала не разрушается. С увеличением длительности локальной нагрузки Ро = 2 кбар, т= Юмкс) характер разрушения композиционной панели существенно меняется — разрушение главным образом происходит в тыльном слое низкомодульного материала, образуя тыльный откол. Существенно изменяющими развитие процесса разрушения являются параметры [c.170]

В зкспериментах, выполненньк на Homalite-100 — материале, ведущем себя хрупко при статическом и динамическом нагружениях, существовала конечная зона разрушения при явном отсутствии пластических деформаций. К этому утверждению приводят, по крайней мере, три наблюдения зависящая от мгновенного коэффициента интенсивности напряжений шероховатость поверхности разрушения высокоскоростное фотографирование в режиме реального времени дискрет-ньк источников разрушения в вершине трещины волны напряжений, генерируемые этими дискретными микро-разрушениями. Волны напряжений, расходящиеся радиально от расположенного впереди вершины трещины микродефекта, уже были показаны на рис. 6.1. Эти волны генерируются только при высоком уровне напряжений в вершине трещины, когда высвобождающаяся при образовании микродефекта энергия становится достаточной для генерации деформаций. [c.164]

Поверхности изломов образцов после усталостных испытаний имеют две ярко выраженные зоны зона длй тельного постепенного развития трещины при переменном нагружении (усталостное пятно) и зона окончательного разрушения (зона долома). Размеры усталостной трещины. могут быть определены на поверхности излома круглого или плоского образца по длине усталост ного пятна даже в случае проведения стандартных испытаний на усталость. [c.109]

Вне зоны очага разрушения рельеф излома имеет типичные элементы рельефа в виде пСевдобороздок, что указывает на низкую скорость роста трещины при единичных циклах приложения внешней нагрузки. На фоне псевдобороздчатого рельефа в обе стороны от очага разрушения выявлены усталостные линии. Они представляют собой на начальном этапе разрушения уступы, образованные в результате [c.320]

Полезно иметь в виду, что разрывы в зоне разрушения контролируются локальными деформациями материала в области, примыкающей к зоне предразрушения. Для получения движущейся трещины окружающее упругое поле должно вызвать такие непрерывные пластические деформации на продолжении конца трещины, чтобы их было достаточно для осуществления процессов разделения. Введение устройства, которое могло бы ограничить или фиксировать смещения выше и ниже зоны разрушения, привело бы к немедленному приостановлению процесса разрушения. Увеличение К может увеличить поле пластической деформации, повысить размер зон скачкообразного распространения трещины и обусловить большую скорость трещины. Хотя существуют усложняющие явление оброятельства, например локальные ветвления, не нарушаюшде, однако, устойчивость направления распространения трещины, вероятно, ограничения на скорость распространения пластической зоны у конца трещины служат главным фактором, определяющим постоянство предельной скорости распространения трещин в конструкционном материале. Например, во время хрупкого разрушения широких стальных плит толщиной 25 мм наблюдалась скорость от 1500 до 1800 м/с. Напротив, измерения скорости трещин в газопроводных трубах толщиной около 10 мм показали, что, когда пластическая зона имеет достаточно большую величину (на поверхности излома разрушение срезом составляет 507о и выше), предельная скорость трещины обычно не превышает 400 м/с [3J. [c.15]

Местная кавитация может происходить в переходных областях между неподвижными и движущимися поверхностями, даже если средние значения давления и скорости соответствуют бескавитационным условиям работы. В таких областях обычно возникают вторичные течения, и если кавитация все же имеет место, то можно ожидать ее возникновения и развития на поверхности раздела между вторичным и основным потоками. Происхождение некоторых в общем-то непонятных зон разрушения можно объяснить уносом схлопывающихся каверн вторичным потоком от места их возникновения к разрушаемой поверхности. Поскольку все эти возможные причины вызывают как общую, так и местную кавитацию, остается лишь довольствоваться тем соображением, что множество гидравлических машин, как насосов, так и турбин, работает в течение длительного времени с очень высоким к. п. д. без признаков существенного кавитационного воздействия на эксплуатационные характеристики и на процессы механического разрушения. [c.629]

Тщательный обмер образцов показал, что степень уменьшения толш ины стенки образца в зоне разрушения может быть суш е-ственной и зависит как от вида напряженного состояния, так и от температуры. Наиболее заметно локальное уменьшение толш,ины стенки при одноосном растяжении и напряженных состояниях, близких к нему. Однако зона влияния распространяется по длине образца не более, чем на 10—15 мм от места разрушения. Далее следует зона равномерного деформирования, которая, очевидно, может с достаточным приближением характеризовать деформированное состояние материала в момент начала образования шейки. [c.369]

Основной вывод, следующий из рассмотрения рис. 63, сводится к следующему. Имеется принципиальная возможность управлять характером разрушения неоднослойной преграды и ударника путем варьирования толщин слоев. При исчезающе малой толщине слоя воды (вариант б) разрушение препятствия, начиная с тыльной стороны, охватывает всю его толщину, распространяясь одновременно в направлении оси г. В ударнике имеются две небольшие зоны разрушения. Появление слоя воды и уменьшение толщины льда приводят к тому, что лед начинает разрушаться с наружной поверхности, что приводит к наружному отколу части материала, лежащего под и вблизи ударника. При этом объем разрушенного льда уменьшается по сравнению с вариантом б), а объем разрушенного материала ударника увеличивается. Когда толщина льда значительно меньше толщины воды, зоны разрушения во льду локализуются в окрестности угловых точек ударника. В ударнике эти зоны продолжают расти, причем появляется возможность откола части материала ударника. [c.216]

Из сравнения результатов испытаний пород в условиях влияния жидкостной среды (раствора) со стандартными видно, что жидкостная среда уменьшает в той или иной степени твердость пород, т. е. играет роль понизителя твердости. Раствор оказывает также замёт-ное воздействие и на процесс разрушения пород, уменьшая размеры зон разрушения (диаметры зон в пределах 6—40%, а глубины до 50%). [c.204]

Как видно из Приложения 1, в последние годы выполнены большие научно-исследовательские работы по использованию эффекта безызносности в технике. Для реализации эффекта безызносности в узлах трения машин необходимо, чтобы процессы разрушения в зоне фрикционного контакта были минимальны, а процессы, направленные на созидание (образование структур с более высокой степенью организованности), имели преобладающий характер. В целом же избирательный перенос характеризуется сложными физико-химическими процессами, протекающими в зоне [c.115]

В табл. 1 приведены результаты анализа и статистическо ) обработки коррозионного разрушения по зонам рзда резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов ( S j. [c.15]

Усталостное разрушение происходит в три этапа — постепенное накопление напряжений до возникновения трещины (рис. 63) — зона /, распространение трещины — зона II, долом — зона III. Важно при работе в зоне ограниченной выносливости (выше t-i) не только, чтобы время до зарождения трещин (зона I) было бы возможно больше, по и чтобы зона // была бы возможно шире, чтобы было время обнаружить усталостную трещину н снять деталь с аксплуатацин. [c.83]

Наличие на поверхности детали напряжений сжатия затрудняет образование трещин усталости, повышая предел усталости и расширял время до разрушения в зоне ограниченной выносливости (повиншст так называемую живучесть ). [c.83]

Смотреть страницы где упоминается термин Зона разрушения (ел. Разрушение, зона) : [c.199] [c.81] [c.68] [c.132] [c.45] [c.53] [c.282] [c.87] [c.303] [c.80] [c.127] [c.125] [c.536] [c.61] [c.88] [c.312] [c.45] [c.66] [c.75] [c.75] [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...