Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Сталь нагрев

Наличие в структуре закаленной стали избыточного цементита полезно во многих отношениях. Например, включения избыточного цементита повышает износоустойчивость стали. Нагрев же выше Лсз опасен и не нужен, так как он не повышает твердости, наоборот, твердость даже несколько падает вследствие растворения избыточного цементита и увеличения остаточного аустенита (см. выше рис. 222, кривая /) при таком нагреве растет зерно аустенита, увеличивается возможность возникновения больших закалочных напряжений, интенсивнее обезуглероживается сталь с поверхности и т. д.  [c.287]


Неполный отжиг отличается от полного тем, что сталь нагревают до более низкой температуры (немного выше точки Ас ). При неполном отжиге доэвтектоидной стали происходит частичная перекристаллизация стали, а именно лишь переход перлита в аустенит. Избыточный феррит лишь частично превращается в аустенит, поэтому значительная его часть не подвергается перекристаллизации Для доэвтектоидной стали неполный отжиг применяется лишь тогда, когда отсутствует перегрев, ферритная полосчатость, а требуется только снижение твердости. Заэвтектоидные стали подвергают только неполному отжигу, В этих сталях нагрев несколько выше точки Ас, (обычно на 10—30 °С) вызывает практически полную перекристаллизацию металлической матрицы.  [c.196]

Критическая скорость охлаждения подшипниковых сталей (нагрев 820—840° С) составляет для ШХ6 — 450- 500° С в 1 сек, ШХ9 —  [c.190]

Марка стали нагр С охлаждаю- нагр- С охлаждающая L- 3/" / Ч 0/ кгс .  [c.107]

Недогрев. Недостаточная твёрдость изделий из углеродистой и легированной стали повышенная твёрдость после закалки и пониженная после нормального отпуска изделий из быстрорежущей стали Нагрев ниже нормальной температуры закалки стали Исправление дефекта нормализация или отжиг с последующей закалкой с нормальной температуры  [c.577]

При газопрессовой сварке сварное соединение получается под действием сжатия частей металла, нагретых кислородно-газовым пламенем до температуры свариваемости в твердом или оплавленном состоянии. При сварке малоуглеродистой стали нагрев доводится примерно до 1200° С, а давление до 250—100 кГ см . Газопрессовая сварка производится машинами, основными конструктивными узлами которых являются зажимное устройство, сварочный пресс и нагревательная горелка.  [c.204]

Листовая сталь (нагрев в печах и горнах)  [c.233]

Чрезмерное превышение температуры нагрева над точкой Ас вызывает рост зерна аустепита, что ухудшает свойства стали. При неполном отжиге заэвтектоидной стали нагрев выше A i приводит практически к полной перекристаллизации. Вместе с тем (что особенно важно для заэвтектоидных сталей) неполный отжиг сохраняет зернистую форму перлита и способствует переводу пластинчатого перлита в зернистый (сфероидизация).  [c.117]

Поверхностная закалка с нагревом газовым пламенем применяется в индивидуальном и мелкосерийном производстве. Этот способ пригоден для упрочнения поверхности деталей типа валов (шейки), шестерен (зубья) и т. п. из серого, ковкого, модифицированного чугунов, а также средне- и высокоуглеродистых сталей. Нагрев деталей производят горелками типа МЗГ-49, ГКЗ-58, ЛГ-200 и др. до температуры закалки на глубину 1—6 мм. После закалки детали подвергают низкому отпуску. Твердость деталей после обработки достигает HR 50—56. Долговечность шестерен повышается в 3—5 раз.  [c.475]


При закалке доэвтектоидной стали нагрев проводят до температуры выше Асг на 20—50° С с последующим резким охлаждением. Заэвтектоидную сталь нагревают под закалку только выше температуры Ас на 20—50° С и также резко охлаждают. Область температур нагрева углеродистых сталей под закалку показана на рис. 77 заштрихованной полосой.  [c.143]

При закалке быстрорежущей стали нагрев ее до 850° С из-за плохой теплопроводности должен быть очень медленным, чтобы избежать термических напряжений и образования трещин.  [c.380]

С температура пережога равна 1200 С. Наступлению пережога в сталях способствуют сера и фосфор, образующие с железом относительно легкоплавкие эвтектики. Поэтому для предотвращения пережога и сталях нагрев при пайке следует вести, по крайней мере, на 100—200 С ниже температуры их солидуса.  [c.43]

Полный отжиг применяется для доэвтектоидных сталей. Нагрев стали для полного отжига осуществляется на 30-50 °С выше точки А з (рис. 4.3). При этом происходит полная перекристаллизация стали и уменьшение величины зерна. Исходная структура из крупных зерен феррита и перлита при нагреве превращается в аустенитную, а затем при медленном охлаждении в структуру из мелких зерен феррита и перлита. Повышение температуры нагрева привело бы к росту зерна. При полном отжиге снижается твердость и прочность стали, а пластичность повышается.  [c.118]

Термообработка быстрорежущих сталей заключается закалке от высоких температур (1200-1300 °С) в масле и трехкратном отпуске при 550-570 °С. Высокая температура закалки необходима для наиболее полного растворения карбидов и получения высоколегированного аустенита, что обеспечивает получение после закалки мартенсита, обладающего высокой теплостойкостью. Во избежание образования трещин и коробления из-за низкой теплопроводности быстрорежущих сталей нагрев ведется с температурными остановами при 450 °С и при 850 °С. Трехкратный отпуск применяется для того, чтобы избавиться от остаточного аустенита, который присутствует после закалки в количестве приблизительно 30 % и снижает режущие свойства. Другим способом избавления от остаточного аустенита является обработка холодом при -80 °С, производимая непосредственно после закалки. При этом продолжается мартенситное превращение. После обработки холодом следует однократный отпуск при 550-570 °С. После термообработки сталь имеет мартенситную струк-  [c.190]

Для того чтобы закалить сталь, ее необходимо нагреть до определенной температуры. Если углеродистую сталь нагреть до температуры ниже критической (А ), то твердость ее по сравнению с исходным состоянием мало изменится, в структуре такой стали не будет мартенсита. Структуру мартенсита можно получить только в результате распада аустенита.  [c.193]

Закалка с 1180—1300 °С — температуру выбирают в зависимости от марки стали, нагрев обычно ступенчатый, при резком нагреве могут появиться термические трещины, закалка в масле, горячей среде (500—550 °С) или обдув сжатым воздухом.  [c.242]

Гораздо реже применяют (в частности, для сталей) нагрев шлифов в печи до сравнительно невысоких температур в этом случае отдельные фазы сплава получают неодинаковое окрашивание, поскольку они обладают разной способностью к окислению.  [c.31]

В сталях нагрев выше температуры 950 С и быстрое охлаждение приводят к ухудшению их общей коррозионной стойкости и появлению склонности к межкристаллитпой коррозии. Отпуск при температуре 760—780° С улучшает и пластичность и коррозионную стойкость основного металла и сварных соединений.  [c.274]

Термо-механическая обработка стали — нагрев до аустенитного состояния, деформация стали в аустеннт-ном состоянии (в стабильном состоянии — выше Ас или в нестабильном переохлажденном состоянии) и окончательное охлаждение с протекающим при этом превращением наклепанного аустенита.  [c.232]

Критическая скорость охлаждения подшипниковых сталей (нагрев 820—840 С) составляет для сталей ШХ6 — 450—500, ШХ9 — 175—200, ШХ15 — 35—40°/се/с.  [c.370]

Нормализованный ковкий чугун. Нормализация ковкого чугуна по технологическому процессу сходна с нормализацией стали (нагрев до 800—900° С с быстрым охлаждением на воздухе), но при нор.мали-. зации стали происходит изменение величины зерна, а при нормализации ковкого чугуна идёт обратное растворение углерода отжига и насыщение ферритной основы металла связанным углеродом.  [c.87]


Превращения при закалке и отпуске чугуна в основном аналогичны со сталью. Закалка преследует цель повышения твёрдости, сопротивления истиранию и улучшения механических свойств. В отличие от стали нагрев и выдержка чугуна до температур, лежащих ниже критической, может приводить к уменьшению твёрдости вследствие распада цементита. При нагреве выше критической температуры в серых чугунах протекает процесс растворения свободного графита в аустените, приводящий к повышению концентрации Нагрев под закалку должен быть выше критической температуры (830—900° С), время выдержки определяется сечением детали и исходной структурой. Как и в случае нормализации чугуна с исходной перлитно-графитовой структурой, выдержка при закалке должна быть достаточной только для прогрева детали до заданной температуры при исходной перлитно-ферритовой и ферритовой основной металлической массе время выдержки должно быть достаточным для насыщения твёрдого раствора углеродом за счёт свободнаго графита. В последнем случае практически время выдержки находится в пределах от 0,5 до 3 час. Более длительные выдержки, не приводя к повышению концентрации не изменяют эффективности закалки.  [c.541]

Все профили прокатной стали (нагрев в печах и горпах)  [c.233]

При полном отжиге доэвтектоидпой стали нагрев дается выше Асз на 30—50° С это обеспечивает полную перекристаллизацию и образование мелкого зерна аустеннта.  [c.117]

Фиг. 8. Твердость стали с различным содержанием углерода после закалки 1 — нагрев под закалку выше Асз ( ст) (мартенсит + остаточный аустенит) 2 — твердость мартенсита 3 — для заэвтектоид-иой стали нагрев A i -I- 30° С. Фиг. 8. <a href="/info/58652">Твердость стали</a> с различным содержанием углерода после закалки 1 — нагрев под закалку выше Асз ( ст) (мартенсит + <a href="/info/1434">остаточный аустенит</a>) 2 — твердость мартенсита 3 — для заэвтектоид-иой стали нагрев A i -I- 30° С.
Для нормализации необходимо сталь нагреть до температуры 930 -ь950° С и дать ей свободно остыть на открытом воздухе.  [c.19]

Если сталь нагреть до температуры ниже линии GSE, полной перекристаллизации не произойдет. В доэвтектоидкои стали наряду с мелкими зернами аустенита останутся крупные зерна феррита. В заэвтектоидной стали сохранится сетка вторичного цементита. При нагреве точно до температуры на линии GSE превращение будет завершаться очень -медленно. Производительность СНИЗИТСЯ, окисление и обезуглероживание возрастут. Для обеспечения быстрого превраш,ения выгоднее нагрев на 30—50° С выше линии GSE. Дальнейший нагрев нецелесообразен, так как приводит к перерасходу топлива или электроэнергии на нагрев деталей и может вызвать интенсивный рост зерна. Такой дефект термической обработки называется перегревом. Он может быть исправлен повторным отжигом.  [c.140]

Выбор температуры закалки. Температура нагрева при закалке стали зависит от ее химического состава. В доэвтек-тоидных сталях, нагрев производится на 30-50 °С выше точек А з (рис. 4.4). При этом образуется аустенит, который при последующем охлаждении со скоростью выше критической, превращается в мартенсит. Такую закалку называют полной. При нагреве доэвтектоидной стали до температуры в интервале А з - А в структуре мартенсита сохраняется часть оставшегося при закалке феррита, снижающего твердость закаленной стали. Такую закалку называют неполной. Для закалки заэвтектоидной стали наилучшей температурой является нагрев на 30-50 °С выше А ,, т.е. неполная закалка (рис. 4.4). В этом случае в стали сохраняется цементит и при нагреве, и при охлаждении, а это способствует повышению твердости, так как твердость цементита больше, чем твердость мартенсита. Нагрев заэвтектоидной стали до температуры выше точек (полная закалка) является излишним, так как твердость при этом меньше, чем при закалки выше A j. Кроме того, при охлаждении после нагрева до более высоких температур могут возникнуть большие внутренние напряжения.  [c.122]

У 17%-ной хромистой стали нагрев при температурах выше 1050 —1100° С вызывает появление хрупкости последующий отжиг при 760" С устраняет хрупкость и восстанавливает коррозион- ную стойкость, грубозернистость остается. У 25%-ной хромистой стали с 0,20% С высокая хрупкость возникает при 1100° С и кратковременных выдержках, а после 00-ч нагрева — уже при 1000° С.  [c.52]

Для предотвращения образования трещин и деформации инструмента из-за низкой теплопроводности сталей нагрев под закалку проводят с одним или двумя подогревами в расплавленньгх  [c.388]

При назначении режима термической обработки порошковых цементованных изделий необходимо учитывать термодинамические и структурные особенности порошковых сталей. Нагрев под закалку необходимо производить в углеродсодержащих газовых средах с контролируемым углеродным пот шдалом или в углеродсодержаш,их засьшках. Оптимальные температуры закалки определяются составом и пористостью стали и в зависимости от назначения изделий колеблются в пределах от 780 до 900 °С. В качестве закалочных сред используют масло и воду. Температура отпуска зависит от пористости и назначения изделий и составляет интервал 200-620 °С.  [c.483]

Prelieating — Подогрев. (1) Нагрев перед термической или механической обработкой. Для инструментальной стали, нагрев до промежуточной температуры непосредственно перед заключительной аустенитизацией. Для некоторых цветных сплавов нагрев до высокой температуры в течение длительного времени для того, чтобы гомогенизировать структ5фу перед обработкой. (2) При сварке и связанных с ней процессов, быстрый нагрев до промежуточной температуры непосредственно перед сваркой, пайкой твердым припоем, резкой или термическим распылением. (3) В порошковой металлургии — начальная стадия процесса спекания, когда в печи непрерывного действия смазочный материал или связующее вещество выжигают в свободной атмосфере перед собственно спеканием, которое производится в защитной среде в камере, нагретой до высокой температуры.  [c.1021]



Смотреть страницы где упоминается термин Сталь нагрев : [c.34]    [c.34]    [c.34]    [c.34]    [c.34]    [c.34]    [c.125]    [c.125]    [c.404]    [c.404]    [c.192]    [c.85]    [c.232]    [c.232]    [c.85]    [c.232]    [c.232]    [c.189]   
Прокатка металла (1979) -- [ c.107 , c.111 ]



ПОИСК



Батраков, Л. Я- Гурвич, Ю. А. Смирнова, Л. А. Филимонова Метод испытания коррозионной стойкости нержавеющих сталей, работающих в условиях нагрева и действия влаги

Виды и способы дуговой сварки сталей Определение сварки и характеристика источников нагрева

Влияние нагрева при умеренных температурах на свойства хромоникелевых сталей типа

Влияние углерода, легирующих примесей и термического цикла нагрева и охлаждения на структуру легированных сталей

Выбор сталей для поверхностной закалки с нагревом ТВЧ

Гомогенизация аустенита сталей в изотермических условиях и при непрерывном нагреве до невысоких температур

Значение критических точек в С при нагреве и охлаждении углеродистых и легированных сталей

Качество Нагрев сталей перед разрезкой

Марки сталей, применяемых для поверхности нагрева котлов

НАГРЕВ ПОД КОВКУ И ШТАМПОВК сталь котельная

Нагрев Особенности при сплавах и сталях

Нагрев для термообработки стале

Нагрев для термообработки стале Нагреватели индукционные

Нагрев для термообработки стале атмосфер

Нагрев и охлаждение при закалке сталей

Особенности фазовых превращений сталей и сплавов титана при непрерывном нагреве

Охрупчивание сталей при нагреве

Практика термической обработки сталей Нагрев стали

Превращения в сталях и чугунах при индукционном нагреве

Превращения в сталях при нагреве до аустенитного состояния

Сопоставление склонности сталей к росту зерна при сварке и изотермическом нагреве

Сталь - Глубина сверления 788 - Обеспечение конструкционной прочности при термической обработке 369 Обрабатываемость 202 - Поверхностная закалка при газопламенном нагреве 372 - Поверхностная закалка при

Сталь - Глубина сверления 788 - Обеспечение конструкционной прочности при термической обработке 369 Обрабатываемость 202 - Поверхностная закалка при индукционном нагреве 372 - Полирование 252, 253 Режимы лезвийного резания 127, 128 - Режимы резания

Сталь Величина зерна в зависимости от нагрев

Сталь Диаграммы равновесия с атмосферой печи при нагреве

Сталь Нагрев в электролите

Сталь Нагрев под закалку и отпуск — Состав применяемых солей

Сталь Нагрев при термической обработк

Сталь Нагрев при термической обработке - Продолжительность

Сталь Нагрев — Атмосферы контролируемые — Характеристика

Сталь Обезуглероживание при нагрев

Сталь Обработка давлением - Время нагрев

Сталь Окисление при нагреве — Меры

Сталь Пайка при нагреве в электролите

Сталь для нерабочей малоуглеродистая — Вытяжка с нагревом — Температура оптимальная

Сталь изменение свойств при нагрев

Сталь среднелегированная — Длина один нагрев

Сталь углеродистая - Величина зерна в зависимости от нагрева

Сталь углеродистая инструментальная — Назначение 1 — 28 — Твердость и химический состав химический состав 1 — 7 — Назначение I — 22, 23 — Нагрев

Сталь углеродистая качественная 101—103 — Режимы нагрева

Сталь углеродистая конструкционная — Нагрев для термической

Сталь углеродистая конструкционная — Нагрев для термической обработки — Продолжительность

Сталь углеродистая — Длина поковок получаемых па прессе за один нагрев

Сталь цвета нагрева

Старение деформированных углеродистых сталей после нагреИзменение структуры и свойств при нагреве деформированных углеродистых сталей выше

Фазовые превращения при непрерывном нагреве, гомогенизация и рост зерна сталей и сплавов титана при сварке

Хромокремненикелевая сталь с прокатного нагрева

Хромомолибденоалюминиевая сталь Нагрев — Температуры критически

Хромоникелевая сталь — Ковка и штамповка — Температуры 45 — Механические свойства при различных температурах 35, 36 — Нагрев — Температуры критические 27 — Обрабатываемость — Зависимость от влияющих факторов 167, 169—172 —Обрабатываемость — Оценка

Хромоникелевольфрамовая сталь — Ковка и штамповка — Температуры 45 Механические свойства при различных температурах 37 — Нагрев Температуры критические

Хрупкость высокопрочных нержавеющих сталей из-за повреждений поверхностного слоя при высокотемпературном нагреве



© 2021 Mash-xxl.info Реклама на сайте