Сталь Нагрев при термической обработк

Рис, 33, Изменение механических свойств стали 17-7РН в зависимости от температуры испытания (нагрев при термической обработке 950°) [c.1377]

При экономической нецелесообразности применения дорогостоящих высоколегированных сталей используют малоуглеродистые низколегированные стали с припуском на коррозию иногда до 6—10 мм с учетом скорости проникновения коррозии и расчетного срока эксплуатации оборудования. Однако во избежание сероводородного растрескивания эти стали должны применяться при ограниченной твердости металла — не выше HR 22. Это ограничение накладывается и на металл сварного соединения. Кроме того, все сварные соединения должны быть подвергнуты послесварочной обработке. Наиболее распространенный метод снятия остаточных сварочных напряжений — термическая обработка сварного соединения (высокий отпуск). При этом очень существенны скорости нагрева и охлаждения, которые обязательно регламентируются для каждой из марок сталей. Так, для малоуглеродистых сталей типа стали 20 режим термической обработки следующий нагрев до температуры 893—933 К выдержка после прогрева 1 ч скорость нагрева 523—573 К/ч охлаждение до 573 К совместно с печью. И только для стыков диаметром менее 114 мм, имеющих толщину стенки менее 6 мм, режим может быть упрощен увеличением скорости нагрева до 873 К/ч, сокра-щение.м времени выдержки до 0,5 ч и нерегулируемым охлаждением. [c.177]

НАГРЕВ, ВЫДЕРЖКА И ОХЛАЖДЕНИЕ ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СТАЛИ [c.507]

Нагрев стали при термической обработке в большинстве случаев имеет целью получение структуры аустенита. [c.179]

В работе [5881 изучена коррозионная стойкость этой стали после различных режимов термической обработки в кипящих растворах 10-, 30- и 65%-ной азотной кислоты, а также при 40 и 20° С. Испытания в кипящей 65%-ной азотной кислоте (5 циклов по 48 ч) показали, что наилучшую, но невысокую коррозионную стойкость эта сталь имеет после термической обработки [950—ЮСО " 4-(—70° С) + 475° С]. Скорости коррозии составляют в кипящей 65%-ной азотной кислоте 3,35—4,35 мм/год, в кипящей 30%-ной азотной кислоте 0,31—0,5 мм/год, а при 40° С в той же кислоте 0,001 мм/год. Старение при 600 С после сложной обработки [950 + (—70° С) 1, а также двойной нагрев горячекатаного листа при 760+475° С вызывают полное растворение 2-мм образцов при испытании в кипящей 65%-ной азотной кислоте. [c.570]

Исследовано [51] также влияние режима нагрева под закалку хромистых сталей 40Х и 7X2 промышленных плавок на трещиностойкость в зависимости от температуры отпуска. Для этого цилиндрические образцы указанных сталей подвергали следующей термической обработке 1) печной нагрев под закалку со скоростью нагрева = 1 град сек до температуры 860° С при выдержке [c.153]

Превращение в стали при нагреве (образование аустенита). Нагрев стали при термической обработке применяют, как правило, для получения структуры аустенита. Структура доэвтектоидной стали с содержанием углерода менее 0,8% (см. 3, рис. 9, ll) при нагреве ее до критической точки Ас состоит из зерен перлита и феррита. В точке А происходит превращение перлита в мелкозернистый аустенит. При дальнейшем нагреве от точки Ас до Лсз избыточный феррит растворяется в аустените и при достижении Лсз (линия G5) превращения заканчиваются. Выше точки Лз структура стали состоит только из аустенита. [c.18]

Скорость нагрева и время выдержки при температуре нагрева для закалки зависят от химического состава стали и размеров обрабатываемых деталей. Чем больше размеры й сложнее конфигурация закаливаемых деталей или инструмента, тем медленнее происходит нагрев., Чем больше в стали углерода, легирующих элементов, тем менее она теплопроводна. Нагревают детали из высокоуглеродистых и легированных сталей медленно, равномерно и с повышенной выдержкой нагрева. Объясняется это следующим. Поверхностные слои металла, нагретые до более высокой температуры, стремятся расшириться. Внутренние, менее нагретые слои, этому препятствуют. Таким образом, поверхностные слои будут испытывать напряжения сжатия, а внутренние — напряжения растяжения. Величина напряжений зависит от скорости нагрева чем больше скорость нагрева, тем больше разность температур между поверхностью и сердцевиной, а следовательно, и выше напряжение в металле. Величина напряжений должна быть всегда ниже допустимой величины, в противном случае в изделии при нагреве могут образоваться трещины. Выдержка при термической обработке необходима для того, чтобы изделия полностью прогрелись после достижения заданной температуры и чтобы произошли структурные превращения в металле. Время выдержки зависит в основном от структуры-металла и равно 1 мин для углеродистых сталей и 1,5—2,0 мин для сталей легированных на 1 мм диаметра. [c.30]

При термической обработке сварных стыков паропроводов из аустенитных сталей применяется специальная индукционная установка МГЗ-102 (рис. 5-16). Она обеспечивает нагрев стыков паропроводов диаметром 108— 245 мм одним или одновременно двумя-тремя индукторами. Питание индукционной установки осуществляется от машинного преобразователя ПВС-100/2500-1 мощно- [c.237]

При пайке сталей припоями — медными, серебряными и др. в некоторых случаях совмещают нагрев под пайку с нагревом при термической обработке. Полная термическая обработка паяных стальных соединений (включая закалку) из-за разных коэффициентов расширения стали и нежелезных припоев может вызвать местные разрушения паяного шва. Закаленные и обработанные по режиму низкого отпуска стали весьма чувствительны к действию жидких припоев ПОС 40, ПОС 60, олова под их влиянием они разрушаются хрупко и с малой нагрузкой. [c.323]

Нагрев стали при термической обработке производят в пламенных печах, ваннах, горнах, при помощи установок с горючими газами, индукторов с токами высокой частоты, электрокон-тактной установки и установки с электролитом. Применение новейших электрических методов нагрева позволяет ускорить некоторые процессы термической обработки во много раз и обеспечить полную механизацию и автоматизацию процессов термической обработки. [c.120]

Превращения в стали при нагреве (условия образования аустенита). Нагрев стали при термической обработке в большинстве случаев имеет целью перевод ее структуры в аустенит. Структура доэвтектоидной стали при нагреве до точки Ас, [c.125]

При слишком высоких температурах отжига и чрезмерно длительных выдержках происходит образование крупнозернистой структуры, называемой структурой перегрева. Перегрев стали возможен при нагреве слитков или заготовок для горячей деформации. Кроме того, перегрев может наблюдаться и при термической обработке, особенно в изделиях сложной конфигурации, вследствие несоблюдения температурного режима (нагрев до температуры значительно выше критической или нагрев при нормальной температуре с очень длительной выдержкой). [c.62]

Порядок операций и наименование применяемого оборудования при термической обработке хвостовика зенкера, изготовленного из стали 45, следующие первый подогрев в шахтной печи до температуры 120—130° С с выдержкой при этой температуре в течение 7 мин окончательный нагрев в соляной ванне до 850—880° С с выдержкой при этой температуре в течение 2 мин охлаждение в водном растворе, затем на воздухе нагрев в шахтной пламенной печи или в соляной ванне до температуры отпуска 450—550° С, выдержка при этой температуре от 3 до 6 сек, в зависимости от размеров зенкеров. [c.201]

Нагрев и охлаждение стали при термической обработке [c.74]

Способность этих карбидов частично переходить в раствор и в тем большей степени, чем выше нагрев под закалку, позволяет, изменяя температуру закалки, в широкой степени изменять свойства стали и ее поведение при термической обработке. [c.309]

Присутствие в стали карбидов титана, ниобия, циркония, дающих устойчивые труднорастворимые карбиды для гомогенизации аустенита при термической обработке, требуют более высокого нагрева, чем коррозионно-стойкие и хладостойкие аустенитные стали. Чаще всего для аустенитизации жаропрочных аустенитных сталей требуется нагрев до 1200 °С, который может и не обеспечивать полного растворения карбидов. Другой особенностью аустенитных жаропрочных сталей, имеющей значение при термической обработке, является высокая температура (700—800 °С) нагрева — старения, необходимая для выделения упрочняющей фазы. Кроме того, эксплуатация таких сталей при 620—650 °С связана с возможностью выделения упрочняющих фаз из аусте- [c.171]

Если нагрев под термическую обработку начинать непосредственно после сварки, при сохранении в районе сварных соединений температуры 300-4-350° С (кривая 1 на рис. VII.30), т. е. более высокой, чем точка мартенситного превращения этой стали, то конечная структура получается очень грубой, а металл околошовной зоны и шва приобретает значительно худшие свойства, чем основной металл. Трещин в сварных соединениях при этом не образуется.- [c.378]

Хромоникелевая аустенитная сталь, содержащая молибден. Термическая обработка 1300° С в течение 15 мин, закалка в воде повторный нагрев при 800° С в течение 10 ООО ч, охлаждение на воздухе. [c.109]

Перед началом испытаний сталь подвергали следующей термической обработке нагрев при 940° С, охлаждение на воздухе. Нагрев при 750° С в течение 40 мин. Соответствующие микроструктуры представлены на микрофотографиях 411/2 и 3. На микрофотографии 412/3 показана микроструктура того участка образца, который испытывал наименьшую деформацию при испытании на [c.36]

Отжиг — термическая обработка, при которой сталь нагревается выше Лсз (или только выше Ad — неполный отжиг) с последующим медленным охлаждением. Нагрев выше Лсз обеспечивает полную перекристаллизацию стали. Медленное охлаждение при отжиге обязательно должно привести к распаду аустенита и превращению его в перлитные структуры. Нормализация есть разновидность отжига при нормализации ох- [c.307]

Именно большое количество избыточной карбидной фазы (при всех режимах термической обработки) и делает сталь высокоизносоустойчивой, Способность этих карбидов частично переходить в раствор и в тем большей степени, чем выше нагрев под закалку, позволяет, изменяя температуру закалки, изменять свойства стали и ее поведение при термической обработке. [c.435]

Нагрей под закалку молотовых штампов, блоков, матриц для горизонтальноковочных машин и вставок производят в электрических или пламенных печах. Штамп устанавливают плоскостью разъёма вниз, причём плоскость разъёма для предохранения от обезуглероживания упаковывают в короб с отработанным карбюризатором и тщатель но обмазывают глиной. Режимы закалки и отпуска зависят от марки стали, из которой изготовлен штамп, и от его габаритов. Отпуск производят в электрических или пламенных печах без упаковки, а охлаждение — после отпуска на воздухе. После общего отпуска рекомендуется дополнительный отпуск хвостовика штампа установкой штампа на специальные отпускные плиты хвостовиком вниз. Обрезные штампы и пуансоны штампов для горизонтально-ковочных машин обрабатывают методами, принятыми при термической обработке крупного фасонного инструмента (см. т. 7, гл. VI). [c.481]

В области химико-термической обработки большой вклад внесён в исследование и внедрение различных методов газовой цементации. Низкотемпературное газовое цианирование инструментальных сталей, разработанное отечественными заводами,—один из весьма эффективных методов повышения стойкости режущего инструмента. Советскими учёными также разработаны и применены новые методы нагрева при термической обработке — нагрев токами высокой частоты, нагрев токами промышленной частоты, нагрев в электролите,— позволяющие весьма рационально и экономично разрешать чрезвычайно сложные задачи современного машиностроения. Отечественная наука и практика рационализировали режимы термической обработки чугуна (сверхускоренный отжиг ковкого чугуна, изотермическая закалка серых чугунов и др.). Особенно большие работы проведены в области металлографии, термической обработки цветных металлов и сплавов. [c.476]

Камеры и трубы из стали 12Х1МФ, если к ним приваривали гильзы, штуцера, косынки и т. д. из этой же или из менее легированной стали, подвергают отпуску при температуре 740—760° С в течение 3 ч для снятия внутренних напряжений. Для этого может применяться как общий нагрев камеры в термической печи, так п местный нагрев газовыми горелками. В последнем случае температуру контролируют при помощи термопары, помещенной внутри камеры в штуцер или внутри гиба напротив косынки, и милливольтметра. Иногда для контроля температуры пользуются оптическими пирометрами. При местном нагреве газовыми горелками время отпуска уменьшают. Так, при термической обработке мест приварки труб из стали 12Х2МФБ к камере вторичного ширмового пароперегревателя из стали 12Х1МФ время выдержки сокращают до 20 мин. [c.218]

При термической обработке стали следует помиить, что нагрев до вьюокой температуры может вызвать перегрев стали. Его можно исправить последующей термической обработкой. Слишком высокий нагрев может вызвать пережог металла. Пережог исправить нельзя. [c.20]

Опыт показал , что при комнатной температуре плакирующий слой, который состоит из стали 1Х18Н9Т, обладает высокими пластическими свойствами. Если в этих условиях подвергнуть двухслойную сталь растяжению, то сначала разрушится основной слой, а затем уже слой из легированной стали. Однако, если нагреть двухслойную сталь до 700—900°, то пластические свойства стали 1Х18Н9Т резко понизятся и при растяжении первым будет уже разрущаться кислотостойкий слой. При температурах от 1000° и выше растяжение приводит к одновременному разрушению обоих слоев. Вследствие указанных особенностей, а также разных коэффициентов линейного удлинения и теп юпроводности основного и плакирующего слоев приходится пользоваться особыми, описанными ниже приемами при термической обработке двухслойной стали. [c.178]

Так как при обычной закалке возникает обезуглероженный слой, который для процесса азотирования является нежелательным, нагрев при иредварительной обработке необходимо вести в безокислительной атмосфере или предусмотреть припуск, позволяющий удалить обезуглероженный слой, а также исправить коробление. Для деталей, изготовленных из сталей 38ХМЮА необходимо оставлять припуск на термическую обработку от [c.78]

Тс мнческая обработка фрез. Червячные, цилиндрические, торцовые, дисковые, пазовые, отрезные и фасонные фрезы изготовляются целиком из быстрорежущей стали и проходят термическую обработку по следующему режиму первый подогрев до 600—650° С второй подогрев до 800—850° С окончательный нагрев до 1270—1290° С охлаждение в соляной ванне (при 500—550° С) или в масле (при 90—140° С) до температуры 200—250° С с последующим охлаждением на воздухе промывка трехкратный отпуск при 550—570° С промывка пассивирование контроль твердости (HR 62—65). [c.204]

Известно, что повышение прочности стали находится в прямой зависимости от повышения содержания углерода до 0,35—0,40%, однако для высокоуглеродпстых сталей неизбежна термическая обработка сварных соединений. Если низколегированную сталь подвергнуть специальной термической обработке, то можно получить очень высокие прочностные показатели. Термический цикл может быть простым — нагрев, выдержка при / = 900—920° С и охлаждение в воде (закалка) и сложным —на- [c.27]

На заводе Фрезер процесс термической обработки сверл из быстрорежущей стали осуществляется на автоматическом агрегате и состоит из следующих операций 1) первый подогрев при 400—600° С в газовой шахтной печи 2) второй подогрев при 830— В50° С в соляной электродной ванне 3) нагрев в хлорбариевой ванне (для стали Р18 температура 1250—1290° С, для стали Р9 температура 1220—1250° С) 4) охлаждение в щелочной ванне (450—550° С) 5) подстуживание до 70° С с принудительным дутьем 6) промывка в горячей проточной воде (температура воды не ниже 70° С) 7) травление и промывка в 10%-ном водном растворе соляной кислоты при 30° С (для уменьшения шероховатости поверхности сверл) 8) промывка в холодной проточной воде 9) пас-срвирование при температуре не ниже 70° С (для повышения коррозионной стойкостй). Затем сверла поступают в другой агрегат, Где подвергаются трехкратному отпуску при 560° С по 1 ч и очистке. При термической обработке сверл на автоматическом агрегате Сокращается производственный цикл, повышается производительность труда, улучшается качество сверл. [c.273]

На рис. 101, а показано распределение углерода вблизи линии сплавления при наплавке одиночного валика. Основной металл — малоуглеродистая сталь СтЗ. Наплавленный металл — сталь типаХ22Н15, содержащая свыше 20% сильного карбид ообразовател я— хрома. Белая полоса по линии сплавления представляет собой обезуглероженный слой. Важно отметить, что повторный нагрев при наложении последующих валиков или при термической обработке способствует развитию процессов диффузии, увеличению ширины обезуглероженной прослойки и дальнейшему выпадению карбидов (рис. 101, б, в). Рис. 101, б иллюстрирует влияние термических циклов нагрева зоны сплавления в результате наложения нескольких валиков рис. 101, в — влияние нагрева до 650° С с выдержкой 2 ч. [c.214]

ДО 950 °С В равновесных условиях (длительный нагрев). При наличии в стали карбидообразующих элементов интервал температур будет увеличиваться. Поэтому практически при термической обработке температура аустенитизации составляет 1050— 1150 °С. С другой стороны, при наличии до 1 % С в стали типа Х18Н10, закаленной па аустенит, при нагреве до 650 °С будут выделяться карбиды, а при недостаточной устойчивости аустенита — tt-фаза. [c.166]

При термической обработке сварных соединений высокохромистых сталей необходимо считаться и с другими обстоятельствами. Высокое содержание хрома и других легирующих элементов снижает теплопроводность сталей, а это ведет к увеличению градиента температуры по сечению, сопровождающемуся ростом временных напряжений при нагреве и остаточных при охлаждении. Уменьшение градиента температур по сечению может быть достигнуто снижением скорости нагрева и охлаждения при термической обработке. Однако ферритные и полуферритные хромистые стали при медленном нагреве в интервале 470—500 С могут охрупчи-ваться. Поэтому в этом интервале температур нагрев и охлаждение сталей, чувствительных к 475-градусной хрупкости, не должны происходить с низкими скоростями. [c.187]

Скорость нагрева. Скорость нагрева деталей при закалке, как и при других операциях термической обработки, зависит от размеров деталей, теплопроводности стали, связанной с ее химическим составо>м, а также от способа нагревания. Быстрый налрев стали при термической обработке более экономичен. Однако при быстром нагревании создается большой температурный перепад между поверхностью и центром изделия, что приводит к появлению больших внутренних напряжений и может вызвать пластическую деформацию, коробление или появление трещин в отдельных зонах изделия. Поэтому нагрев должен быть равномерным, а скорость нагрева должна создавать достаточную гарантию от появления в нагреваемых изделиях чрезмерных напряжений, пластической деформации и трещин. Чем больше поперечные размеры изделий, тем медленнее должен быть нагрев. Нормы нагрева в большинстве случаев устанавливают практически, исходя из конкретных условий. [c.92]

Интеркристаллитная коррозия нержавеющих сталей после несоответствующей термической обработки. Если углерод нельзя рассматривать как опасный элемент (с точки зрения коррозии) в обыкновенном железе и стали, его присутствие в нержавеющей стали требует строгого контроля. Стойкость 13%-ной хромовой стали к коррозии у.меньшается с содержанием углерода, хотя следует считать, что разница в механических свойствах. между нержавеющей сталью и нержавеющим железом так велика, что они ни в коем случае не могут рассматриваться как конкурирующие материалы. В аустенит ной хромоникелевой стали влияние углерода особенно серьезно и это зависит от того, что хром имеет сродство к углероду. Если предварительная обработка этой стали была надлежащей (нагрев до 1000—1200° с последующим быстрым охлаждение.м), весь углерод оказывается в твердом растворе, и микрошлиф показывает, что сталь состоит из полигональных зерен только одной фазы. Если такую сталь снова нагреть в пределах 500—900 , карбиды хрома выпадают из раствора по границам зерен, создавая области, обедненные хромом и чувствительные к коррозии. Карбид хрома нельзя обнаружить на обычных микрофотографиях, но Бейн используя большие увеличения, успешно сфотографировал выпадение карбидов по границам зерен и нашел, что интенсивность выпадения увеличивается с содержанием углерода. После такой обработки (около 650°) сталь становится весьма чувствительной к коррозии у обедненных хромом мест вдоль границ зерен, и коррозия, будучи по характеру интеркристаллитной, может лишить металл прочности, хотя бы общее количество разрушенного металла и было незначительно. Если поместить металл в кислый раствор сульфата меди — реагент, введенный Гадфилдом 2 для обнаружения склонности к интеркристаллитной коррозии, материал после нагрева в опасном те.мпера-турном интервале может буквально распасться в порошок, причем каждое зерно этого порошка представляет действительно зерно материала. Начальные стадии интеркристаллитной коррозии (получаемые при действии менее сильных реагентов) можно измерить по уменьшению после коррозии электро- [c.563]

Оптимальной термической обработкой ферритных сталей является отжиг при 560-900 °С, проводимый с учетом временньхх характеристик 2 и В зависимости от температуры нагрева стали отжиг восстанавливает ее стойкость к МКК, уменьшает хрупкость после высокотемпературного нагрева, восстанавливает структуру феррита, устраняя изменения структуры и свойств из-за образования а-фазы или развития 475 °С-хрупкости. Наиболее важным при отжиге является предупреждение 475 °С-хрупкости при охлаждении изделий. С этой целью используют ускоренное охлаждение. В частности, при термической обработке полос из высокохромистых сталей (типа XI7 и Х25) в проходных печах используют быстрый нагрев до 800-900 °С с вьщержкой [c.248]

Превращения в стали при нагреве. Нагрев стали при термической обработке используют для получения аустенита. Структура доэвтектоидной стали при нагреве ее до критической точки Ас, состоит из зерен перлита и феррита. В точке Ас, происходит превращение перлитавмелкозернистый аустенит. При дальнейшем нагреве отточки Ас, до Ас, избыточный феррит растворяется в аустените, и в точке Ас, (линия 08) превращения заканчиваются. Выше точки Ас, структура стали состоит из аустенита. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...