Износ котельные

На основании лабораторных исследований процесса износа и проверки их в данных промышленных условиях разработан и утвержден ГОСТ на лабораторное определение абразивности золы. Это позволило рассчитать износ натурных поверхностей нагрева и определить режим (скорость потока, тонину помола и т. п.), обеспечивающий допустимый износ котельных труб. Разработана методика прогноза коррозионно-эрозионного износа и показано, что для того, чтобы правильно исследовать допустимый абразивный износ при наличии агрессивной среды, необходимо в лабораторных условиях обеспечить температуру, состав газовой среды и скорость потока такие, как в натуре. [c.4]

Износ котельной поверхности при обтекании ее аэрозолем [c.12]

Золовой износ котельных поверхностей нагрева подразделяется на общий и местный. Параметры среды, определяющие эти виды износа, одни и те же (скорость и концентрация запыленного газового потока, абразивность золы), но методы снижения их несколько различаются. Однако следует отметить, что все меры, способствующие снижению общего износа, естественно, будут в некоторой степени уменьшать и местный износ. [c.87]

Эффективными мерами снижения золового износа котельных труб являются разработка и внедрение новых типов [c.87]

Огромную роль в развитии коррозионно-эрозионного износа котельных труб играют процессы очистки поверхностей нагрева от золовых отложений, так как в этом случае вместе с золовыми отложениями снимается и корродированный металл. Было показано, что при температуре металла [c.90]

Для проверки износа котельной стали золой экибастуз- [c.110]

В себестоимость пара (или тепла горячей воды для водогрейной котельной) входят следующие расходы по котельной стоимость топлива, питательной воды, электроэнергии, расходуемой на освещение котельной и на работу электродвигателей, стоимость разных вспомогательных материалов, текущего ремонта, а также заработная плата кочегаров и их помощников, служащих и технического персонала, расходы но амортизации (т. е. ежегодные отчисления на восстановление стоимости износа котельной установки), стоимость страхования всего имущества котельной от огня и расходы по пожарной и технической безопасности. [c.369]

При расчете барабанов надо учитывать ослабление их заклепочным швом и допускать определенный запас прочности в наиболее слабом месте, т. е. в шве. Кроме того учитывается и износ котельной стенки от коррозии при работе котла. [c.116]

По этой формуле, зная величины п, вообще говоря, уже можно рассчитать стенку барабана. Если мы рассчитываем сварной барабан, то формула (38) является расчетной, при условии конечно, что сварной продольный шов будет иметь прочность не меньшую, чем по целому листу, и, кроме того, толщина листа будет несколько увеличена на износ котельной водой. [c.116]

Обычные круглые водомерные стекла, столь распространенные на наших старых паровозах, имеют два существенных дефекта во-первых, они крайне непрочны и недолговечны (стекло подвержено износу котельной водой), и, во-вторых, уровень воды в них настолько плохо видим, что в темное время суток часто приходится искать воду в освещенном искусственным светом стекле. Поэтому простые круглые стекла мало отвечают современным требованиям, в особенности при переходе на работу с повышенными форсировками, когда бригаде нужно быть особенно бдительной в части наблюдения за уровнем воды в котле. [c.211]

Задача 2.83. Определить максимально допустимый эоловый износ стенки хромомолибденовой трубы воздухоподогревателя котельного агрегата, если известны коэффициент, учитывающий абразивные свойства золы а= 10 10" м с /(кг ч), коэффициент, учитывающий вероятность ударов частиц золы о поверхность трубы, Г = 0,334, коэффициент неравномерности концентрации золы 1=1,2, коэффициент неравномерности скорости газов =1,25, средняя скорость газа в узких промежутках между трубами w=10 м/с, длительность работы поверхности нагрева т = 8160 ч, доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания из топки 3у = 0,85, температура газов на входе в пучок 0 = 4О7°С и коэффициент избытка воздуха в топке а, = 1,3. Котельный агрегат работает на карагандинском угле марки К состава С"=54,7% Н = 3,3% Sp = 0,8% N" = 0,8% 0 = 4,8% У = 27,6% И = 8,0%. [c.83]

В книге рассмотрены вопросы высокотемпературной коррозии процесс образования коррозионно-активных компонентов золы и их взаимодействие с металлом кинетика коррозии котельных сталей в зависимости от вида топлива коррозионно-эрозионный износ поверхностей нагрева. Изложены инженерные методы расчета глубины высокотемпературной коррозии и износа. [c.2]

При П-образной компоновке котельного агрегата, широко применяемой в советском котлостроении, для уменьшения последствий золового износа ось труб водяного экономайзера следует располагать не параллельно, а перпендикулярно оси котла, так как в этом случае износу оказываются подверженными не все, а вполне определённые змеевики, расположенные чаще всего у задней стенки водяного экономайзера. [c.69]

Н. В. Кузнецов, Золовой износ труб и предельно допустимые скорости газа в котельных агрегатах. Теплоэнергетика , 1955, № 4. [c.30]

К недостаткам скреперного шлакозолоудаления можно отнести быстрый износ тягового каната, невысокий коэффициент использования электродвигателей по мощности, наличие свободных площадей рядом с торцевой стенкой котельной для устройства эстакады и сборного бункера, а также необходимость нейтрализации сернистых вод при сливе их в общую канализацию. [c.199]

При монтаже котельного оборудования часто приходится пользоваться тросами, бывшими в употреблении, и поэтому изношенными. Износ троса определяется по его внешнему виду и наличию обрывов отдельных проволок. Браковку изношенных тросов сле- [c.15]

В монографии подробно освещаются теоретические основы поведения минеральной части твердого топлива в парогенераторах. Рассматриваются механизмы шлакования котельных труб, образования на них золовых отложений, коррозионно-эрозионного их износа, а также методы экспериментального исследования этих процессов и их прогноза. [c.2]

Продукты сгорания твердого топлива всегда содержат взвешенные твердые частицы золы, размягченные или жидкие частицы шлака. При обтекании котельной поверхности многие частицы ударяются о нее и в зависимости от размеров, скорости движения, механических и физико-химических свойств либо снова возвращаются в поток, либо оседают на поверхности. В связи с этим может происходить абразивный износ поверхностей нагрева, их шлакование или образование на них золовых отложений. В настоящей работе все эти явления рассмотрены с позиций единой энергетической теории [1]. [c.6]

В практике нередко встречается сложный процесс износа, возникающий вследствие одновременного воздействия на поверхности котельных труб активной газовой среды и потока, несущего абразивные частицы. Такой процесс получил название абразивно-коррозионного (или коррозионно-газоабразивного) износа. В этом случае износ происходит в результате химического взаимодействия металла с окружающей средой (коррозии) и механического разрушения абразивными частицами продуктов этого взаимодействия (коррозионных пленок) или металла. Коррозия и механическое разрушение взаимно интенсифицируются, так как оксидные пленки противостоят абразивному износу слабее, чем металл, а обнажающийся при этом металл корродирует интенсивнее, чем при наличии оксидной защитной пленки. [c.26]

Кл — коэффициент износа, характеризующий соотношение свойств абразива (летучей золы) и изнашиваемого материала (котельных поверхностей нагрева), м /Н щ— скорость движения газового потока, м/с с — массовая концентрация твердой фазы (абразива) в газовом потоке, кг/м [c.31]

Золовой износ конвективных поверхностей нагрева парогенераторов, температура стенки труб которых не превышает 350°, можно рассматривать как чисто механический процесс [100—102]. Роль коррозии при температуре 25- 350° незначительна и износу подвергается основной материал труб (сталь 20К), механические свойства которого в этом интервале можно считать неизменными. Таким образом, при абразивном износе свойства изнашиваемого материала не изменяются и коэффициент износа характеризует свойства абразива. Поэтому применительно к золовому износу конвективных поверхностей нагрева коэффициент износа можно принимать равным коэффициенту абразивности золы, определенному относительно материала котельных труб. [c.74]

Получив же коэффициент абразивности и зная условия работы котельных труб (скорость и температуру газов, концентрацию золы, неравномерность скоростных и концентрационных полей), можно рассчитать величину золового износа труб парогенератора и допустимые скорости газового потока. [c.76]

Поскольку температура стенок котельных труб не превышает 600°, все лабораторные исследования износа сталей были проведены в интервале от 25 до 600° и только в некоторых опытах температура увеличена до 700° с целью проверки дальнейшего характера износа материалов. [c.101]

Следовательно, при выборе марки стали для котельных поверхностей нагрева необходимо учитывать не только температуру эксплуатации, но и интенсивность эрозионного износа, обусловливающегося скоростью потока и абразивностью золы. [c.116]

На основании проведенных исследований механизма коррозионно-эрозионного износа установлено, что для прогноза сложного износа поверхностей нагрева котлоагрегатов, работающих при высокой температуре в среде агрессивных газов, коэффициент износа может быть определен экспериментально в лабораторных условиях. Для этой цели в лабораторных условиях при температуре, равной температуре изнашиваемых натурных поверхностей нагрева, в условиях газовой среды такого же состава, как и в натуре, а также концентрации и скорости движения частиц, равной скорости газов в котле, необходимо определить износ образца из котельной стали. [c.118]

При сжигании углей в пылеугольных топках с сухим золоудалением угрубление помола вызовет увеличение износа поверхностей нагрева. Для установления количественной зависимости золового износа котельных труб от тонины помола угольной пыли было проведено исследование на котле БКЗ-320-140 (станционный № 1) Павлодарской ТЭЦ-1. Котел БКЗ-320-140 — однобарабанный, вертикально-водотрубный с естественной циркуляцией и П-образной компоновкой. Схема пылеприготовления конструктивно скомпонована по типу индивидуальной, одновентиляторной с промбункером и реверсивным шнеком. Котел оснащен двумя шаровыми барабанными мельницами ШБМ 375/55. Для классификации угольной пыли установлен воздушно-проходной сепаратор типа НИИОГАЗ с поворотными створками. [c.78]

Повышение точности учета скорости износа котельных труб достигается организацией периодических контрольных замеров толщины стенки труб в наиболее характерных местах котлор и разработкой местных нормативов. [c.142]

В нашей стране, особенно в послевоенные годы, проводились также значительные исследования по изнашиванию различного оборудования в потоке жидкости или газа с твердыми частицами. Отметим, например, работы, посвященные борьбе с так называемым золовым износом котельного оборудования. Этому вопросу уделено значительное внимание в исследованиях И. К. Лебедева, О. Н. Муровкина, А. В. Рябченкова, С. Н. Сыр-кина и др. [c.448]

Полученные данные были использованы (Л. 334, 335] при создании на Одесской ТЭЦ полупромышленного воздухоподогревателя, в котором по рекомендации Д. П. Гохштейна был использован известный принцип торможения падающей насадки (см. гл. 2, 5). Длительная работа этого теплообменника (в общем около 1 400 ч) позволяет отметить следующее при использовании дисперсного теплоносителя в виде частиц кварцевого песка размером 0,5 мм температура уходящих котельных газов может быть снижена от 200 до 100—80° С, что соответствует степени регенерации ар 0,65- 0,75 механический транспорт частиц ковшовым элеватором обеспечивает устойчивую и безаварийную работу, износ кварцевых частиц не наблюдался, занос камер золой в действующем теплообменнике отсутствовал перетечки воздуха в газовую камеру составили 4%. Для разработки и эксплуатации промышленного воздухонагревателя подобного типа в последнее время проведено изучение вопросов автоматического регулирования рас-368 [c.368]

Башенная компоновка (рис. 112, в) наиболее эффективна при сжигании под наддувом газа, мазута и многозольных углей. Отличается удобством обслуживания горелок и минимальными (в плане) размерами котельной ячейки. Скоростные и эоловые поля равномерны по сечению газохода, нет зон с повышенным локальным абразивным износом труб ввиду отсутствия поворота потока продуктов сгорания. К недостаткам следует отнести резкое увеличение высоты котла усложнение монтажа наличие ничем не занятого опускного газохода большой длины и размеров дополнительные статические и динамические нагрузки от тяго-дутьевых машин на каркас котла несколько большую протяженность паро-и водопроводов. Очистка поверхностей нагрева от загрязнений водяная или паровая. Такую компоновку применяют для котлов паропроизводительностью D < 300 т/ч или D 500 т/ч. [c.174]

В связи с тем что на поверхности нагрева котельного агрегата воздействует одновременно несколько факторов, выделить в чистом (классическом) виде физическую картину какого-либо одного фактора удается довольно редко. ОтказавщаЯ деталь может нести повреждения, вызванные коррозией, высокой температурой, износом и т.д. Кроме того, в ней могут находиться дефекты, которые проявят себя при эксплуатации. [c.178]

В современных котельных агрегатах скорость газового потока принимается обычно в пределах от 8 до 15 лусек. Вообще говоря, наивыгоднейшая скорость лежит выше этого интервала, но для котлов, работающих на многозольном топливе, её приходится ограничивать, чтобы предупредить резкое увеличение износа поверхностей нагрева летучей золой, интенсивность которого пропорциональна третьей степени скорости потока. При работе котлов малой мощности на естественной тяге скорость газов выбирается в пределах 3—7 м1сек во избежание чрезмерной высоты дымовых труб. [c.21]

Изображённый на фиг. 17 барабан, изготовленный на заводе Станколит, по размерам несколько больще барабана ЦКБ-27. Обечайка этого барабана выполнена из iiO-мм котельной стали, рычаги затвора — из стали сечением 50X18. Пустотелые цапфы вращаются в под-щипииках скольжения. Барабан имеет ленточ-вый тормоз (а). Вследствие сильного износа [c.154]

При решении данного вопроса большую помощь оказывает детальное ознакомление с характером повреждения или износа повершости. В табл. 9-1 приведены классификация и краткое описание характера наиболее часто встречающихся случаев повреждений углеродистой стали в элементах оборудования котельных. В последней ее графе указаны также участки оборудования, где наиболее вероятно обнаружение данного вида разрушения. Износ и разрушение металла под влиянием механических факторов называются эрозией. Соответствующий эффект от электрохимических и химических причин называется коррозией. [c.181]

Наибольщие затруднения в эксплуатации промышленных котельных обычно вызывает углекислотная коррозия элементов пароконденсатного тракта (сетевые подогреватели, теплообменники, обратные конденсато-проводы). Очагами наиболее интенсивных повреждений стальных и латунных поверхностей обычно являются участки оборудования, где происходит конденсация пара. На большинстве промышленных предприятий срок службы этих элементов из-за коррозионного износа не превышает 2—3 лет. В ко нденсате, шолучаемом из теплообменных аппаратов, содержание продуктов коррозии (железа, цинка и меди) достигает сотен и даже тысяч микрограммов на каждый килограмм сконденсированного пара. Между тем организация рационального воднохимического режима пароконденсатных систем позволяет резко снизить интенсивность коррозии. [c.218]

Необходимо рассмотрение физических основ взаимодействия аэрозолей с обтекаемыми поверхностями нагрева, так как только на такой основе можно разработать методику прогноза столь сложных процессов, как загрязнение и золо-вой износ поверхностей нагрева. Наличие обоснованных методов прогноза этих процессов позволяет учесть особенности топлива (как его минеральной, так и органической частей) при проектировании и сооружении котельных агрегатов. При этом освоение сжигания новых марок и типов углей, пуск и наладка новых котлоагрегатов осуществляются проще, быстрее и с минимальными затратами. [c.6]

Влияние повышенной температуры на износ изучалось на сталях, используемых для изготовления труб котельных поверхностей нагрева — 20К, 15Х1М1Ф и Х18Н9Т, а также применяемых для изготовления элементов технологического оборудования Ст. 3, Х28. Кроме того, для выяснения возможности использования в теплоэнергетике титановых [c.101]

Из испытанных материалов удовлетворительная износостойкость лишь у высоколегированных сталей Х18Н9Т и Х28. Однако применять такие стали для изготовления котельных поверхностей нагрева нецелесообразно вследствие их высокой стоимости, склонности к межкристаллитной коррозии при высокой температуре и наличия местного интенсивного износа отдельных элементов котельных поверхностей нагрева при общей удовлетворительной стойкости. [c.118]

Для выбора материалов, стойких в коррозионно-эрозионной среде, и путей реализации мероприятий по защите быстроизнашиваемых элементов котельных поверхностей нагрева было проведено лабораторное исследование износа образцов из различных материалов. С этой целью на подложки из стали вручную и полуавтоматически на стационарной установке при помощи наплавочного аппарата А-384 электродуговым, электроискровым способом или способом электрической металлизации наплавлялся защитный слой толщиной 3—4 мм. Затем из заготовки вырезались полоски с наплавленным металлом, с которых снимался слой ос-новной стали. Оставшаяся пластинка наплавленного металла шлифовалась до толпщны 2 мм и разрезалась вулканите-вым кругом на образцы 10X15 мм. Эти образцы подвергались износу на центробежной установке, описанной выше. [c.119]

Проведенные исследования показали, что электродуговая наплавка и электроискровое нанесение защитных покрытий не ухудшают механических свойств исходного металла труб, поэтому их можно рекомендовать для нанесения на котельные трубы защитных покрытий быстроизнашиваемых участков поверхностей нагрева, подверженных коррозионноэрозионному износу. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...