Кольцо жесткости (опорное)

С целью иллюстрации зависимости НДС на краю купола от жесткости опорного кольца приведем результаты расчетов для двух вариантов подкрепления. [c.576]

Если опорные реакции резервуара направлены, как показано на рис. 218, по образующим, то выражения (с) и (d) представят распределение напряжений в оболочке с большой точностью. Обычно по верхнему краю резервуара устраивается кольцо жесткости. Это кольцо и воспринимает горизонтальные компоненты сил вертикальные компоненты тех же самых сил представляют собой опорные реакции резервуара. В этом случае мы найдем, что местный изгиб оболочки произойдет у армирующего кольца. [c.486]

Если габариты поворотного шарнира выходят за габариты опорных колец, обечайка опоры должна быть усилена в месте крепления шарнира кольцом жесткости, которое может быть выполнено из свальцованного швеллера. [c.150]

Сферическая (без опорных стоек) кровля резервуара отправлялась секторами, которые на монтажной площадке попарно укрупнялись. Конструкция перекрытия, в которой секторы опираются нижним концом на кольцо жесткости корпуса, а верхним— на центральны щ 1т, определила технологию сборки и сварки. Устанавливалась временная центральная сто " 1 а для поддержки щита кровли, затем разворачивался участок корпуса и на этом участке производились монтаж и сварка соответствующей секции кольца жесткости и монтаж секторов покрытия (рис. 174). [c.472]

Габаритные резервуары емкость ю 25—75 сворачивают на специальном двухъярусном сворачивающем устройстве (рис. 165). На опорных трубах, расположенных. между рабочими кружалами, устанавливают кольца жесткости [c.73]

Так как гибкая оболочка передает лишь касательные усилия, расчет опорного кольца производится г схеме, приведенной на рис. 16.7. Сечение кольца жесткости" газгольдера, предназначенного для эксплуатации при давлении 12 ати, показано на рис. 16.8,а, конструкция сопряжения опорного кольца и стойки — на рис. 16,8,6. [c.338]

Усилия в опорных кольцах. Напряжения в опорных кольцах газопроводов (в зависимости от схемы опира-ния) и в кольцах жесткости, расположенных в местах, приложения сосредоточенных нагрузок, а также в примыкающих к ним оболочках, определяются по формулам из табл. 19.19—19.25. [c.412]

Оболочки рассматриваемого типа работают на изгиб как балка кольцевого сечения с напряжениями в меридиональном направлении. Однако эти напряжения, как правило, относительно невелики. Кроме того, возникают деформации, искажающие первоначальную круговую форму поперечного сечения, и относительно большие, изгибные кольцевые напряжения. Опорные жесткие диафрагмы и промежуточные упругие кольца жесткости сдерживают развитие деформации кольцевого сечения оболочки. Решение рассматриваемых задач приведено в главе 19.3. [c.422]

Таблица 7.9. Значения опорных и пролетных моментов в кольце жесткости

Аппарат установлен на конической опоре. В опорном кольце, приваренном к корпусу аппарата, выполнены сигнальные отверстия для контроля перекрываемого кольцом участка продольного сварного шва. Коническую опору часто не приваривают к опорному кольцу корпуса аппарата, что позволяет более надежно компенсировать разность температурных деформаций корпуса и опоры. В верхней части опора имеет кольцо жесткости, поперечное сечение которого можно определить по формуле [c.231]

Для обечаек, не укрепленных кольцами жесткости в опорном сечении, кольцевое напряжение в нижней точке опорного сечения (точка I на рис. 14.19, [c.298]

Рис. 14.19. Эпюра распределения кольцевых изгибающих моментов в опорном сечении обечайки а — для не укрепленных кольцами жесткости обечаек и для обечаек по рис. 14.18, а, б, (3, е б— для обечаек, укрепленных кольцами жесткости, расположенными вблизи опоры, если расстояние между кольцами жесткости е < I < 0,50

Расчет обечайки аппарата, укрепленной кольцами жесткости, и расчет кольца жесткости при наличии дополнительных элементов подкрепления самого кольца. Рекомендуемые варианты усиленных опорных колец жесткости показаны на рнс. 14.22. [c.300]

Диаграмма упругого сжатия волнистой шайбы, выражающая зависимость л от Р, т. е. ее характеристика, при Р < Р п — прямая линия а при Р = Р п она плавно переходит в кривую с монотонно возрастающей жесткостью, достигающей бесконечно большой величины при полной развертке волнистой шайбы в плоское кольцо. Действительная характеристика может несколько отклониться от теоретической из-за наличия допусков на все размеры и форму гофра, а также из-за сил трения, возникающих при проскальзывании опорных сечений шайбы в процессе ее деформирования и при посадке гофра на опорные плоскости. [c.726]

Фильтр состоит из гофрированной фильтрующей перегородки 5, опирающейся на сетчатый подслой 4 такой же формы. Свернутую в цилиндр перегородку с подслоем обжимают стальной скрепкой 10 (рис. 40, и укрепляют между верхней 7 и нижней 1 шайбами эпоксидной смолой ЭД-5 (ГОСТ 10587—72). Внутри сетчатых элементов, в зависимости от их моделей и типоразмера, для повышения жесткости устанавливают перфорированный металлический каркас 6 (в фильтрах 41.5361.002.. . ), пружину 9 (рис. 40, в) или металлические распорные кольца 8 (рис. 40, г) в фильтрах типа С41-2. В зависимости от требований эксплуатации фильтры оснащают перепускными клапанами, встроенными в нижнюю крышку 1. При повышении перепада давлений вследствие загрязненности фильтрующей перегородки рабочая жидкость через отверстия опорной шайбы 2 и подпружиненный клапан 3 [c.132]

Если коэффициент жесткости соединения 12, s, связывающего центральное кольцо 12 с опорным звеном s, удовлетворяет неравенству (52), то динамическая схема замкнутого дифференциального редуктора может быть упрощена. В этом случае эквивалентный планетарный ряд 1 может быть представлен в динамической схеме редуктора в виде одной из сосредоточенных масс 11 или 13, моменты инерции которых определяются по формулам (55). Приведение упруго-инерционных параметров динамической схемы замкнутого дифференциального редуктора имеет некоторые особенности по сравнению с простыми многорядными планетарными редукторами. Эти особенности возникают вследствие наличия в замкнутом контуре дифференциального планетарного ряда. Если осуществить непосредственное приведение инерционных параметров и крутильных координат масс 21 и 22 к скорости вращения, например, звена 11, то это приведет к нарушению цепной структуры динамической схемы. Действительно, в указанном случае еобходимо осуществить линейное преобразование крутильных координат звеньев планетарного ряда 2 по формулам [c.126]

По-видимому, следует считать, что жесткости рамных конструкций недостаточны для того, чтобы выбирание зазоров в хвостовой части могло заметно влиять на распределение давлений в передней группе роликов, воспринимающих основную нагрузку. Очевидно, во всяком случае, что отсутствие зависимости давлений от зазоров находится в полном противоречии с подходом, при котором опорно-поворотное устройство рассматривается как подшипник качения и опорные кольца считаются абсолютно жесткими. [c.144]

Для обоснования такого подхода были проведены дополнительные эксперименты, связанные с измерением формы прогибов модели опорной рамы при некоторых расчетных случаях нагрузок. В этих опытах осуществлялось шарнирное опирание на жесткое металлическое кольцо. Величины прогибов вполне удовлетворительно совпали с расчетными, определенными по формулам для пластин. Приведенная жесткость модели опорной рамы определялась по определенной методике [5] с учетом деформаций сдвига в вертикальных ребрах. [c.148]

До сегодняшнего дня сохранились конструкции покрытий нефтяных резервуаров в г. Батуми (рис. 249). Характерно расположение досок настила не по кольцу, а произвольным образом под углом к лучевидным дощатым ребрам шатра. Такое расположение досок упрощало сборку и, кроме того, увеличивало жесткость конструкции. Аналогичные покрытия были осуществлены над резервуарами, построенными на железнодорожной станции Нижний Новгород (рис. 238). В случае необходимости деревянные шатровые купола могли быть усилены путем устройства нижнего пояса и решетки ферменного типа, элементы которых устанавливались радиально, как и элементы шатра. На рис. 141 показаны отдельные детали деревянных шатровых куполов. Верхние концы деревянных элементов зачастую опирались в металлическое кольцо, образуя одновременно вентиляционное отверстие. Осуществляя постоянный поиск, В. Г. Шухов выполнил шатровое деревянное покрытие над круглым зданием на территории завода Бари в г. Москве. Вертикально установленные доски-ребра шатра нижними концами упирались в опорное растянутое кольцо, верхние — в сжатое кольцо диаметром -5 м. Нижнее опорное [c.77]

Кольцо подшипника, устанавливаемое с натягом, должно плотно прилегать торцом к опорной поверхности по всей окружности. Так как кольца обладают сравнительно небольшой жесткостью, то расположение торца подшипника при этом повторяет расположение опорного торца. [c.170]

Гл. 4 посвящена определению упругого напряженно-деформированного состояния в элементах составных оболочечных конструкций при различных случаях локального нагружения и контактных взаимодействий. Рассмотрена конструкция, состоящая из произвольных осесимметричных оболочек вращения, состыкованных посредством упругих колец, при локальном нагружении последних. Рассмотрено напряженно-деформированное состояние подкрепленной цилиндрической оболочки, взаимодействующей с круговыми ложементами при произвольном поперечном нагружении. Учтены такие факторы, как наличие заполнителя, несимметричность нагружения. С помощью введения понятий эквивалентных нагрузок и жесткостей расчетные схемы для сложных оболочечных конструкций существенно упрощены. Исследуется напряженно-деформированное состояние элементов конструкции при контактном взаимодействии цилиндрических оболочек и опорного кольца (бандажа) и контактном взаимодействии соосно сопряженных цилиндрических оболочек при поперечном локальном нагружении. Методы второй [c.4]

Выше рассмотрены контактные задачи в случае взаимодействия оболочечной конструкции (в месте расположения подкрепляющего кольца-шпангоута) и кругового ложемента. В данном случае оболочки являются для шпангоута некоторым упругим основанием, учет влияния которого может быть в конечном итоге проведен введением некоторых эквивалентных жесткостей. При дискретном подкреплении кольца требуется учет локальности включения подкрепляющих элементов, что значительно усложняет задачу. Рассмотрим круговое кольцо, шарнирно скрепленное в нескольких точках с плоской упругой системой (рамой или фермой), опертое на круговое опорное основание (ложемент) (рис. 2.18). [c.64]

До сих пор в контактных задачах для кругового шпангоута и опорного основания (ложемента, кольца) с односторонней прокладкой мы полагали, что касательные контактные связи (усилия) Me i-ду ними отсутствуют. Однако если прокладка имеет ненулевую сдвиговую жесткость и неидеальную поверхность, то при взаимодействии шпангоута с опорным основанием в зонах их контакта за счет трения возможно также появление тангенциальных сил взаимодействия. [c.91]

Контактное давление опорного кольца может быть вычислено без учета жесткости материала по выражению [c.641]

Таким образом, при испытаниях они показывают усредненные напряжения на этой длине, что зачастую составляет около половины ширины лопатки. Следовательно, при таком положении получить достоверную картину напряженного состояния весьма трудно. Одним из. основных недостатков проведенных испытаний является пренебрежение учетом влияния упругости опоры. Полученные при эксперименте высокие напряжения в крайних лопатках обычно отождествляются с рабочими напряжениями. Однако это нельзя признать правильным. Испытания, проведенные на ХТГЗ им. Кирова, показали, что при опирании диафрагмы на упругое кольцо, жесткость которого была значительно выше жесткости опорного зуба в цилиндре турбины, напряжения в крайних лопатках уменьшились приблизительно в 2 раза по сравнению с напряжениями, полученными при испытаниях без упругого кольца на жесткой опоре. Следовательно, в рабочих условиях эти напряжения будут еш,е меньшими. [c.367]

Глава посвящена традиционным вопросам расчета и проектирования оболочек, работающих в условиях безмоментного напряженного состояния. Обсуждаются требования, которым должны удовлетворять форма оболочки, условия закрепления ее краев и внешняя нагрузка, с тем, чтобы в ней реализовывалось без-моментное напряженное состояние. Достаточно детально рассматриваются вопросы расчета и проектирования сосудов давления, куполов, перекрытий. К нетрадиционному материалу можно отнести аналитическое описание метода аффинного преобразования и простой способ определения напряжений в углах полигональных перекрытий. Изложенный в главе метод а инного преобразования используется во второй части книги (гл. 15) для расчета напряженного состояния в эллипсоидальном куполе с опорным кольцом жесткости. Более сложные вопросы безмоментной теории оболочек также вынесены во вторую часть книги (гл. 9). [c.82]

Полотнище наворачивают на кольца жесткости вспомогательного элемента, закреп.дяемого в рабочпх кружалах сворачивающего устройства. Наворачи-ванне целесообразно производить на каркас, используемый в дальнейшем в качество конструктивного э.лемента. напри.мер на шахтную лестницу, опорную стойку, монтажную мачту и т. д. Изготовление спецпальных каркасов, пе исполь-зуе.мых па монтаже, нежелательно, так как пх трудно возвращать на завод-изготовнтель. [c.249]

Для усиления жесткости опорного узла коренного вкладыша каждая подвеска стягивается в пазу двумя стяжными шрильками 5, проходящими сквозь подвеску и картер, в направлении, перпендикулярном продольной оси картера. Подвеска седьмой опоры в отличие от остальных стягивается тремя стяжными шпильками. Каждая шпилька уплотняется двумя резиновыми уплотнительными кольцами 6. [c.24]

Телескоп. Высота стенки телескопа принимается равной высоте колокола от его опорной плоскости до обушка уторного уголка. Стенки телескопа и кольца жесткости рассчитываются по тем же формулам, что и стенка нижнего кольца колокола. Толщина стенки те- [c.347]

Секторы кровли в центре крепятся к зонту, расположенному в верхней части -центральной стойки. По периферии кровля крепится к коробчатому кольцу жесткости цилиндрической стенки, воспринимающему рас- пор кровли и заполняемому балластом. Высота подъема кровли в центре принимается равной /в диаметра. Резервуары построены для объемов 2000, 3000 и 5000 м Как показали экспериментальные исследова-. ния ВНИИСтройнефти, проведенные в 1955—1958 гг., висячая кровля выдерживает внутреннее давление 300 мм вод. ст., и вертикальную нагрузку 260 кё/м . Нижняя (опорная) часть центральной стойки выполняется с телескопическим устройством (рис. 17.4,6). [c.359]

Расчет обечайки аппарата, укрепленной кольцами жесткости, и расчет колец жесткости при отсутствии дополиительиых элементов подкрепления самих колец. Кольцевое напряжение в обечайке над опорой за пределами влияния кольца жесткости определяют по формуле (14.25). Это напряжение может быть снижено за счет установки опорного листа [см. примечание к формулам [c.300]

Кольца подшипников имеют невысокую жесткость. Для правильной установки кольцо подшипника следует довести до упора в занлечик. Высота заплечика на валу или в отверстии корпуса, стакана (рис. 6.6) должна обеспечить достаточную опорную поверхность для торцов колец подшипников. В табл. 6.7 указана (мм) наименьшая высота заплечиков / в зависимости от размера (мм) фаски г. [c.108]

На рис, 7.1 I показаны возможные способы установки подшипников на вал (рис. 7.11, а), в корпус (рис. 7.11, б), одновременно на вал и в корпус (рис. 7.11, в). Кольца подшипников имеют невысокую жесткость. Для правильной установки кольцо подшипника следует довести до упора в заплечик. Высоту I заплечиков на в 1лах и и отверстиях корпусов или стаканов (рис. 7.11,7.12) определяет размер / фаски (табл. 24.10—24.19). Высота заплечика должна образовывать достаточную опорную поверхность для торцов колец подшипников. Наименьшую высоту / заплечиков принимают [c.114]

При неправильной эксплуатации контактных экономайзеров, в частности при омывании горячими газами слоя неорошаемых керамических колец, а затем, после нагрева колец до температуры, близкой к температуре газов, при подаче на кольца холодной воды последние растрескиваются, разламываются на куски, уплотняются, что приводит к заметному повышению аэродинамического сопротивления экономайзера. Следует попутно указать, что при загрузке кольцевых насадок навалом они и без растрескивания имеют склонность к уплотнению слоя и соответственно к повышению его сопротивления. Следовательно, подача горячих газов в контактную насадочную камеру, как уже указывалось, не должна предшествовать подаче воды. Соответственно при выключении экономайзера сначала отключают подачу дымовых газов, а затем воды. При нагреве воды до 50— 60 °С и более начинают активно выпадать соли временной жесткости. При работе экономайзера на исходной воде средней и высокой жесткости это может привести к постепенному заносу насадочного сл оя солями. Особенно часто это наблюдается при загрузке кольцевых насадок малого размера (менее 35x35 мм) навалом, поскольку в подобных случаях образуется много застойных зон, характеризующихся более высокой локальной температурой воды и практически нулевой скоростью ее. Следить за накоплением в слое насадки солей и взвешенных частиц практически можно только по изменению аэродинамического сопротивления его. Этим же определяется и частота остановок экономайзеров для осмотра насадочного слоя, а при необходимости — и замены его. Люк в корпусе экономайзеров, находящийся у опорной решетки, предусмотрен именно для этой цели. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...