Первые Схема разрушения

При первой схеме разрушения, когда арматура располагается выше срединной поверхности оболочки, в местах излома в радиальных сечениях полки в пролете действуют предельные кольцевые моменты. /Ипр.п и предельные нормальные кольцевые силы Л пр.п. В кольцевом пластическом шарнире будут действовать предельные меридиональные изгибающие моменты Л пр.п и нормальные меридиональные силы iV", величина которых меньше предельной для сечения. При этом в радиальных сечениях образуются линейно-подвижные пластические шарниры, в кольцевом — линейно-неподвижный шарнир. [c.207]

Расчет прочности оболочки при ее разрушении с образованием кинематического механизма (первая схема разрушения). Нагрузка определяется по формуле [c.215]

Первая схема разрушения. В сечении ребра под местом приложения силы напряженное состояние в предельной стадии соответствует максимальной несущей способности внецентренно сжатого сечения при его разрушении от текучести растянутой арматуры, т. е. в сечении можно выделить максимальную предельную нормальную силу и предельный момент М р.р- [c.249]

Расчет прочности модели по первой схеме разрушения [c.261]

J — нагрузка, воспринимаемая плитой 2, 3 — нагрузка, воспринимаемая ребром с высотой соответственно 4 и 6 см 4, 5 — прочность оболочки ири высоте ребра, равной соответственно 4 и 6 см (первая схема разрушения) 6, 7 — прочность оболочки при высоте ребра 4 и 6 см (вторая схема разрушения) [c.265]

Согласно первой схеме [111 в концевой части присоединенной каверны происходит торможение перемещающихся каверн (пузырьков) и они схлопываются (рис. 10.13). Возникающее при этом местное повышение давления составляет величину порядка l/r, где г — радиус пузырька. Такое резкое повышение давления порождает ударную волну, которая, распространяясь, достигает твердой поверхности и оказывает на нее ударное воздействие, приводящее к разрушению материала. [c.406]

Обращаем внимание на некоторое сходство схем разрушения по рис. 2.9 и 2.10. В первом из них для области, равноудаленной от опорных торцов, имеем такую же ориентацию трещин, как и во второй. По мере удаления от упомянутой области направление трещины искажается за счет воздействия сил трения по опорным торцам. [c.56]

О целесообразности использования указанных схем нагружения можно судить по данным табл. 2.4. Применение первой схемы нагружения приводит к существенному снижению предела прочности для трех типов рассматриваемых материалов. При этом разрушение образца происходит не в рабочей зоне, как это имеет место для второй и третьей схемы (см. рис. 2,8), а в местах нагружения — [c.34]

I и 2 — соответственно ад для первой и второй схем разрушения первого примера 3 — для 1-го примера 4 и 5 — полная несущая способность по первой и второй схемам разрушения в 1-м примере б и 7 — полная несущая способность по первой и второй схемам разрушения оболочки 0—1 второго примера 8 и 9 —полная несущая способность по первой и второй схемам разрушения оболочки 0—2 второго примера [c.214]

Рис. 3.38. Работа оболочки при разрушении по первой схеме

На рис. 2.9 изображена примерная схема разрушения при сжатии образца бетона. Штриховыми линиями I и 2 обозначены трещины, последовательно возникающие в ходе испытания. Сначала образуются трещины, расположенные вблизи боковых поверхностей. При этом объем материала, заключенный между боковой поверхностью и трещиной, может оказаться пронизанным вторичными трещинами, благодаря которым описанный объем нередко распадается на несколько фрагментов. Далее по ходу испытания наступает очередь распадаться на фрагменты следующему объему, расположенному между первой и второй трещинами, и т. д. до полного разрушения образца. [c.49]

Н. Н. Попов и Б. С. Расторгуев рассмотрели также движение железобетонной балки в первых трех стадиях с учетом линейной зависимости предела текучести арматуры от времени. Схема разрушения балки, как ж прежде, принималась в виде механизма с одним шарниром в центре. [c.317]

На рис. 13 в качестве обобщающих выводов приведена полная схема разрушения при растяжении, начинающегося от появления первой тре- [c.179]

Рассмотрим две схемы растяжения металлического образца. На первой схеме (рис. 1.14, а) образец подвергают обычному одноосному растяжению к моменту разрушения его относительная деформация равна еь На второй схеме (рис. 1.14, б) в процессе растяжения в направлении оси образец одновременно сжимают в поперечных направлениях (например, жидкостью под давлением д). Оказывается, что деформация ег, достигаемая к [c.21]

Второе из них следует из уравнений равновесия (4.7). Если шарнир попадает в место действия сосредоточенной нагрузки (сюда относится п реакция опор), то действует только первое из условий (4.8), но зато координата шарнира известна. Таким образом, можно заключить, что при общем индексе п статической неопределимости в схему разрушения надо ввести п- - пластический шарнир. Появляющихся при этом условий (4.8) достаточно для нахождения как координат шарниров, так п для определения предельной нагрузки. [c.104]

Таким образом, существуют два взаимно-дополняющих, но в то же время альтернативных пути анализа разрушения элементов конструкций. Первый путь (во многом эмпирический) базируется на экспериментальных данных по локальным критериям разрушения, а также на критериях, сформулированных в терминах механики разрушения (левая часть схемы на рис. В.1), [c.9]

Применение концепции S к анализу критического состояния надрезанных цилиндрических образцов было выполнено Г. В. Ужиком [237, 238], который считал, что хрупкое разрушение может происходить по двум схемам первая — хрупкий отрыв без пластического деформирования происходит при условиях а,-< От и ai=Ra, где Ra, Oi й Oi — соответственно сопротивление отрыву недеформированного металла, интенсивность напряжений и наибольшее главное напряжение вторая — хрупкий отрыв после пластической деформации происходит при условиях Oi>Oy и Oi Ra., где Ra —сопротивление отрыву [c.58]

Итак, мы рассмотрели принципы подхода к расчету на прочность элементов конструкций в условиях сложного напряженного состояния. Решение задачи, как мы видели, сводится к расчету при простом растяжении путем предварительного определения эквивалентного напряжения по одному из критериев пластичности или хрупкого разрушения. Однако определение — это еще не расчет на прочность. Вне поля зрения у нас остался выбор расчетной схемы и выбор достаточного коэффициента запаса. Об этом уже упоминалось на одной из первых лекций, но необходимо говорить снова и снова. [c.92]

Интерес к исследованию механического двойникования был обусловлен началом в 60-е годы широкого изучения исключительно важного в практическом отношении явления хрупкого разрушения материалов и конструкций в условиях низкотемпературной деформации. Двойникование в этом вопросе рассматривалось с двух альтернативных позиций во-первых, как одна из вероятных причин вязко-хрупкого перехода, а, во-вторых, как потенциальный способ повышения низкотемпературной пластичности материала. Поэтому одной из основных задач физики прочности того периода стало изучение общих закономерностей пластической деформации и разрушения при механическом двойниковании. Одно из первых решений указанной задачи было предложено в работе [121] в виде схемы перехода от скольжения к двойникованию в поликристаллах. Построение схемы основывалось на данных работы [117] и собственных результатах авторов [121], полученных при низкотемпературном растяжении армко-железа со скоростями 10 — 10 с . [c.57]

ЦИКЛОВ С использованием соответственно пересчитанных механических характеристик материала. Предположим, что рассматриваемый слоистый композит содержит начальную поперечную сквозную трещину длиной 2а. Тогда первые несколько циклов нагружения при заданных отношениях напряжений и амплитуды максимального напряжения не приведут к существенным изменениям напряженного состояния у кончика трещины. Последующее длительное воздействие циклической нагрузки вызовет изменения в матрице, волокнах и поверхности раздела. Этот процесс описывается уравнениями (2.6), (2.7). Наступает момент, когда характеристики жесткости и прочности композита изменяются настолько, что появляется возможность распространения трещины в наиравлении нагружения, как показано на рис. 2.27. Вначале рост трещины устойчив — это было показано ранее. Следовательно, геометрия образовавшейся трещины такова, что материал еще может безопасно подвергаться дальнейшему нагружению. При этом продолжается уменьшение модулей упругости и прочности, что, вероятно, вызывает ускорение роста трещины. В конечном итоге после многократного повторения циклов нагружения свойства материала ухудшаются настолько, что при амплитудном значении напряжения трещина прорастает катастрофически и наступает усталостное разрушение. Однако следует иметь в виду, что в результате действия механизмов, тормозящих разрушение, как в случае слоистого композита со схемой армирования [0°/90°] , усталостное испытание может закончиться разрушением образца вследствие падения его прочностных свойств. В процессе усталостного нагружения могут, кроме указанного, проявиться и другие механизмы разрушения, такие, как разрушение волокон в окрестности кончика трещины из-за высокой концентрации напряжений. За этим может последовать распространение поперечной трещины, как показано на рис. 2.31, или межслойное разрушение (расслоение) вблизи надреза (рис. 2.16), или вдоль свободных кромок образца (рис. 2.17). В любом из этих случаев развитие процесса разрушения поддается предсказанию. Получив количественную оценку протяженности области разрушения (определяемой как а или а), можно установить соотношения da/dN или da/dN и сравнить их с экспериментальными данными. [c.90]

Анализ наиболее распространенных схем армирования слоистых композитов ) показал, что зависимость а(е) этих материалов при растяжении практически линейна до первого разрушения слоя, поскольку нагрузка приложена вдоль одного из направлений армирования [16]. Следовательно, наиболее чувствительными к сдвиговой нелинейности будут слоистые композиты со схемой армирования [ 0°]. [c.120]

Наблюдались разрушения секций камер сгорания и, как следствие, от выносимых частиц появлялись трещины и вмятины на кромках рабочих лопаток первой ступени ТВД. Для обеспечения работоспособности секции камер сгорания модернизированы. Обрыв лопаток ОК с первой по четвертую ступень объясняется неработоспособностью силуминовых вставок, служащих для ограничения проточной части над лопатками ротора. При задевании лопаток о вставки возникает тормозящий момент, а затем лопатки обламываются. Для исключения этих поломок завод-изготовитель заменил материал силуминовых вставок на СтЗ и по рекомендации эксплуатационников выполнил модернизацию лопаток. В дальнейшей эксплуатации такие поломки не повторялись. В схему защит агрегата дополнительно введена защита от падения давления масла предельного регулирования. Это дало возможность вместе с закрытием топливных клапанов получить сигнал на аварийную остановку с закрытием кра- [c.95]

Первая схема разрушения может иметь место в том случае, когда для разрушения ребра в зоне действия отрицательных моментов от сжимающих усилий требуется совершить меньшую работу, чем для его разрушения от текучести арматуры, расположенной в ребре и, полке, т. е. сечение ребра с учетом арматуры, расположенной в полке, работает как переармированное. В этом случае в предельной стадии усилия в растянутой арматуре в зоне действия отрицательных моментов меньше предельного значения [c.250]

В еще более подъемистых оболочках значительные моменты действуют в приконтурных зонах, а при достаточной жесткости диафрагм — в местах примыкания иолки к контуру (см. рис. 3.14). В таких оболочках первые трещины образуются по кольцевым сечениям в местах действия максимальных моментов. С ростом нагрузки в кольцевом сечении с трещиной моменты и силы распора достигнут предельного значения и несущая способность сечения будет исчерпана, 1ири этом меридиональные сечения могут обладать еще некоторым запасом прочности. После исчерпания несущей способности кольцевого сечения (вторая схема разрушения) часть покрытия, ограниченную кольцевой трещиной, можно рассматривать как статически определимую систему, а именно, купол, загруженный предельной нагрузкой, с опорными реакциями в виде предельных нормальных меридиональных сил, поперечных сил и предельных моментов. При такой схеме происходит хрупкое разрушение конструкции без образования кинематического механизма. Такой вид разрушения получен в исследовании [7, ч. 2] (рис. 3.15). [c.206]

В литературе рассматривается разрушение оболочек при ис-чероании прочности сжатой зоны ребер. В соответствии с описанными выше результатами исследований можно выделить две схемы, при которых в предельной стадии разрушается часть оболочки, ограниченная кольцевой или эллиптической трещиной. При этом в одном случае разрушение ребер в зоне кольцевого шарнира происходит от исчерпания прочности сжатой зоны (первая схема), в другом — от исчерпания несущей способности растянутой арматуры ребер и примыкающих к нему участков полки (вторая схема) (рис. 3.37). [c.249]

Рис. 94. Схема разрушения образца с надре предшествующей разрушению образцов с над I — появление первых признаков дуг , рас

В первом случае разрушение огневой стенки камеры вызывается ее прогрессирующим перегревом из-за ухудшения теплосъема при закоксовывании поверхности стенки, обращенной к жидкости из-за разложения углеродосодержащих горючих. Ухудшение теплосъема и перегрев стенки при слишком высоких температурах возможен также при возникновении пленочного кипения в охлаждающем тракте. Кроме того, в этих условиях развивается газодинамическая эрозия размягченной огневой стенки высокоскоростным газовым потоком, приводящая к ее утонению и пролизам. Все эти процессы быстро приводят к потере устойчивости и прогару огневой стенки. При использовании покрытий огневой стенки, например, при ее хромировании, термостойкость огневой стенки определяется термо стойкостью хромового покрытия и после его разрушения за несколько десятков секунд происходит прогар медной стенки. Как показывает опыт, за такое короткое время, явления водородной хрупкости металла и ползучести не успевают развиваться и разрушение огневой стенки происходит по классической схеме с проплавлением металла без изменения его структуры. Поскольку ре- [c.98]

Наиболее распространены испытания на изгиб при симметричном цикле напряжений. На рис. 1.5 показана схема машины для испытания образцов при чистом изгибе. Образец 3 зажат во вращающихся цангах 2 и 4. Усилие передается от груза, подвешенного на сергах 1 т 8. Счетчик 5 фиксирует число оборотов образца. Когда образец ломается, происходит автоматическое отключение двигателя 6 от контакта 7. Испытания проводят в такой последовательности. Первый образец нагружают до значительного напряжения Oj (амплитуда напряжений первого образца Стд = а а, = (0,5...0,6) ст ), чтобы он разрушился при сравнительно небольшом числе циклов N . Второй образец испытывают при меньшем напряжении а2, разрушение произойдет при большем числе циклов N2. Затем испытывают следующие образцы с постепенно уменьшающимся напряжением они разрушаются при большем числе циклов. Для большей достоверности результатов на каждом уровне нагружения испытывают несколько образцов, поскольку неизбежен большой разброс в предельных значениях N. По результатам испытания строят график, где по оси абсцисс откладывают число циклов N, которые выдержали образцы до разрушения, а по оси ординат — соответствующие значения максимальных напряжений испытываемых образцов. Такой график (рис. 1.6) называют кривой усталости. [c.17]

Кривые контактной усталости при пульсирующем контакте строятся для партии одинаковых образцов, испытанных при одинаковых средних напряжениях цикла (агтах)т- За критерий разрушения при испытаниях по схеме пульсирующий контакт принимается интервал времени до образования микротрещин в зоне контакта. Но так как фиксация первой микротрещины затруднительна и при исследовательских испытаниях допустимы иные критерии разрушения, то нами рекомендуется использовать момент образования пит-тингов по контуру пятна контакта. Для более точного определения числа циклов нагружения, при котором образуются первые питтин-ги, в процессе испытания образца строится график Нц = /(Л ц)> где Нп — диаметр пятна контакта (мкм), измеряемый с помощью микроскопа, Мц — число циклов нагружения (рис. 3.16). В момент ускорения питтингообразования (начало третьей стадии развития разрушения) происходит резкое увеличение пятна контакта, что означает начало разрушения при заданном уровне напряжения цикла. Определив таким образом количество циклов нагружения, при которых происходит контактно-усталостное разрушение на различных уровнях напряжений, строится график контактной усталости в координатах а тах = [c.47]

Наибольшие трудности встречаются при определении /-интеграла вязких низкопрочных материалов. При нагружении образцов, изготовленных из таких материалов, перед разрушением происходит подрастание предварительно наведенной усталостной трещины. С целью фиксирования момента начала подрастания трещины испытания проводят на нескольких образцах, имеющих предварительные трещины одинаковой длины. Первый образец нагружается до разрушения или заметного спада нагрузки, остальные — до меньших значений /р, а затем разрушаются на маятниковом копре. Зона пластического разрушения может быть отмечена термическим от-тенением (нагрев до температуры 500—600°С, приводящий к окислению плоскости разрушения), методом красок, циклическим нагружением или доломом разгруженных образцов при отрицательных температурах. На рис. 8.9 показана схема изломов образцов при такой последовательности нагружения (зона пластического разрушения фиксировалась доломом образцов при температуре жидкого азота). В плоскости разрушения образца измеряется подрастание трещины [c.142]

Разрушение шпангоута № 1 концевой балки произошло по галтельному переходу радиуса 3 мм опорной полки к стенке у болтов № 1-4 и по первому от опорной полки ряду заклепок и винтов у болтов № 5 и 10 (см. рис. 13.35). На внутренней стенке шпангоута в зонах установки болтов его крепления имели место вмятины, образующиеся от головок болтов при отворачивании и наворачи-вании гаек, а также имелись аналогичные вмятины и по границе излома (рис. 13.36). Исследование излома показало, что распространение трещин характеризуется формированием мезолиний усталостного разрушения, расстояние между которыми возрастает в направлении роста трещины (рис. 13.37). Анализ закономерностей роста трещины по участкам излома около различных отверстий показал, что имеет место различие в скорости роста трещин. В пределах развития трещин поперек стенки шпангоута различие в длительности роста трещины по отверстиям может иметь место в несколько раз (рис. 13.38) (схема). Наибольшая длительность роста трещины выявлена у отверстий № 2-4, что совпадает с расчетом, согласно которому именно на этом участке нагружение шпангоута является наиболее интенсивным. [c.715]

Иногда по практическим соображениям оказывается целесообразнее использовать для транзисторов материалы, менее стойкие к облучению, например кремний, которые в специфических условиях, при повышенных температурах, обеспечивают оптимальную радиационную стойкость. С другой стороны, если по условиям работы требуются устройства с более широкой областью базы (т. е. более низкие значения предельной частоты передачи тока), то требования к радиационной стойкости снижаются. Это становится ясным после рассмотрения радиационных эффектов в мощных транзисторах. В Брукхейвене [33] испытывали мощные германиевые транзисторы типа 2N297 и 2N236B. Было получено хорошее согласие расчетных и экспериментальных значений снижения коэффициента усиления по току в схеме с общим эмиттером. Однако если в качестве критерия разрушения принять состояние, в котором обратный ток коллектора увеличивается на порядок, а коэффициент усиления по току в схеме с заземленным эмиттером уменьшается в 2 раза, то оказывается, что изменение первой характеристики происходит при интегральном потоке быстрых нейтронов (5 8)-10 нейтрон 1см , а второй — между [c.290]

В работе [13] показано, что разрушение углепластика со схемой армирования [0°/ 45°]s, растягиваемого перпендикулярно слоям с ориентацией арматуры 0°, происходит при напряжениях 221 и 290 Н/мм , а предсказываемое теоретически напряжение первого разрушения слоя (слои 0°, растяжение иериендикулярно армированию) равно 138 Н/мм . Примером иреждевремениого разрушения от расслоения является образец из боропластика, показанный на рис. 2.8 [16], разрушившийся при 495 Н/мм начальное расслоение произошло при 213 Н/мм . Предсказанные предельные напряжения этого материала без учета влияния расслоения равны 687,5 Н/мм . [c.50]

С неоднородностью композита приходится сталкиваться на двух уровнях. Во-первых, каждый слой слоистого композита можно представить как однородный анизотропный, а композит в целом — как материал, составленный из таких слоев. В этом случае неоднородность на макроуровне ведет к учету эффектов свободных кромок, расслоения и эффектов, связанных с последовательностью укладки слоев по толщине. Во-вторых, неоднородность может быть включена в анализ на микроуровне, при этом волокна и матрица слоя рассматриваются как раздельные фазы. Нетрудно заметить, что при этом анализ напряжений для слоистого композита с произвольной схемой армирования становится практически неосуществимым. Следовательно, подход к изучению разрушения композитов с позиций микромеханики применим только для простейших однонаправленных армированных материалов. [c.55]

Первое разрушение слоя ). Рассмотрим одноосное растяжение слоистого стеклопластика с взаимно ортогональной укладкой армирующих волокон. (Схема армирования [0790°]s, направление арматуры слоев 0° совпадает с направлением действия нагрузки.) Диаграмма о(е) такого материала (рис, 3.3) состоит из двух линейных участков. Деформация, соответствующая точке перелома на диаграмме а(е), приблизительно равна предельной деформации при растяжении однонаправленного материала перпендикулярно направлению армирования. На микрофотографии поперечного сечения образца, нагруженного выше точки перелома (рис. 3.4), хорошо различимы трещины в слоях с ориентацией 90°. Очевидно, изменение угла наклона диаграммы вызвано разруше- [c.110]

Фрактографию применяют также при изучении механизма и кинетики разрушения. В этом случае излом в первую очередь связывают с условиями нагружения и параметрами процесса разрушения характером папряжепно-деформированного состояния, скоростью распространения трещины, видом и схемой приложения нагрузок и т. д. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...