Высокопрочные сплавы алюминиевые деформируемые

Высокопрочные сплавы алюминиевые деформируемые 1—33 [c.500]

Таблица 3.8. Механические свойства алюминиевых деформируемых высокопрочных сплавов [5]

В зависимости от возможности термического упрочнения деформируемые сплавы подразделяют на неупрочняемые термической обработкой (например, сплавы алюминия с магнием и марганцем) и упрочняемые термической обработкой. Наибольшее распространение в качестве термически упрочняемых алюминиевых сплавов получили дуралюмины и высокопрочные сплавы типа В95. [c.194]

Этот вид коррозии имеет ограниченное распространение и характерен лишь для нескольких алюминиевых сплавов [9], в частности для высокопрочных сплавов системы А1—2п--Mg—Си и некоторых сплавов системы Л1—Мд (как деформируемых, так и литейных) с повышенным содержанием магния особенно после специальных низкотемпературных обработок, подобных тем, которые имеют место при сушке лакокрасочных покрытий. Коррозионное растрескивание алюминиевых сплавов носит межкристаллитный характер (см. разд. 5.5). [c.82]

Алюминиевые бронзы. Эти сплавы обычно содержат 5—10% А1, причем если алюминия больше 8%, то структура становится двухфазной. Иногда применяют не-легированные сплавы, но деформируемые (однофазные) материалы могут содержать также 0,25—2% одного или нескольких из следующих элементов N1, Ре, Мп, А5, 8п, Аз. Высокопрочные литейные сплавы сложной структуры обычно содержат около 10% А1 и добавки Ре, Мп и N1. [c.92]

К деформируемым алюминиевым сплавам, упрочняемым термической обработкой, относятся сплавы системы А1—Си—Mg с добавками некоторых элементов (дуралюмины, ковочные сплавы), а также высокопрочные и жаропрочные сплавы сложного химического состава. Дуралюмины (Д16—Д18) содержат 3,8—4,8 % Си, 0,4— 1,8 % Mg, а также 0,4—0,9 % Мп, который повышает коррозионную стойкость сплавов. После термической обработки (закалка и естественное старение) эти сплавы имеют высокую прочность и удлинение. Ковочные сплавы (АК6—АК8) содержат 1,8—4,8 % Си, [c.17]

В связи с этим для металлических материалов определяется статическая выносливость — сопротивление разрушению при повторных нагрузках небольшой частоты и сравнительно высокого уровня. Некоторые сведения по статической выносливости двух высокопрочных деформируемых алюминиевых сплавов, Ц16 и В95 приведены в табл. 36. Начальные участки диаграмм растяжения для сплавов Д16 и В95 показаны на рис. I — 7. [c.23]

Таким образом, можно заключить, что высокопрочные деформируемые термически упрочняемые алюминиевые сплавы при циклическом нагружении чувствительны к воздействию жидких коррозионных сред, особенно щелочных, под воздействием которых условный предел выносливости снижается в 2—5 раз по сравнению с испытаниями в воздухе. [c.68]

В Советском Союзе изготовление первого высокопрочного деформируемого алюминиевого сплава (дуралюмина) было начато по инициативе Научно-технического Комитета У. В. В. С. Р. К. К. А. в 1922 г. в связи с назревшей необходимостью перехода с деревянного самолетостроения на металлическое. [c.92]

Для изготовления композиционных материалов использовали деформируемые алюминиевые сплавы нескольких классов в виде фольг и порошков, наносимых плазменным напылением. Свойства сплавов на алюминиевой основе приведены в табл. 3. Недефицитные сплавы серии 1000 и 3000 имеют хорошую пластичность и хорошо соединяются пайкой, однако их невысокие механические свойства отрицательно влияют на свойства композиционных материалов в направлениях, отличных от направлений укладки волокон. Были использованы алюминиевые сплавы серии 7000 (с цинком) и 4000 (с кремнием), однако они в основном имеют низкую ударную вязкость. Сплавы серии 5000, такие, как 5052 и 5056 с высокой ударной вязкостью, применяли для изготовления композиций с высокопрочным борным волокном. [c.428]

Временное сопротивление деформируемых термообработанных алюминиевых сплавов может достигать 500 МПа и более при плотности менее 2850 кг/м . Удельная прочность Ов / у алюминиевых сплавов имеет высокие значения и приближается к удельной прочности высокопрочных сталей. [c.620]

Алюминиевые сплавы классифицируют на деформируемые в их структуре отсутствует эвтектика), литейные (сплавы с эвтектикой/ неупрочняемые термической обработкой (нагрев таких сплавов не сопровождается твердофазными превращениями), упрочняемые термической обработкой (сплавы с твердофазными превращениями). Кроме того, сплавы подразделяют на жаропрочные, высокопрочные, ковочные, сплавы для заклепок и т.д. [c.105]

Книга состоит из пяти частей. В первой части приводятся основные характеристики деформируемых алюминиевых сплавов. Значительное внимание уделено. мягким коррозионностойким сплавам, которые находят широкое применение в строительстве и изделиях массового потребления, а также жаропрочным, высокопрочным и свариваемым сплавам. В книге обобщены данные по сплавам систем А1—Ь —Mg и Л1—Ве. [c.9]

Значения энергии разрушения при ударном кручении для новых сплавов и сплава АЛВ (8,4—10,8 кГм) примерно такие же, как и у высокопрочного деформируемого алюминиевого сплава Д16 (8,9 кГм), и более высокие, чем у сплава марки В95 (5,7 кГм). [c.371]

Алюминиевый высокопрочный деформируемый сплав АК8 (А1 — Си — — 51) по технологическим свойствам значительно уступает первым двум описанным сплавам. На это указывает то, что с повышением скорости обработки давлением пластичность сплава АК8 более заметно падает, чем пластичность предыдуш,их сплавов. Разница в допустимых деформациях литого и деформированного состояния здесь также большая и составляет для литого состояния [c.161]

Большинство современных высокопрочных деформируемых алюминиевых сплавов является многокомпонентными сплавами т. е. содержащими, кроме алюминия, два, три и более компонентов. [c.234]

Высокопрочный деформируемый алюминиевый сплав В95 [c.236]

Высокопрочные алюминиевые сплавы серий 2000 и 7000 обычно не применяются в условиях погружения. В тех редких случаях, когда высокопрочные сплавы все же используются, их дополнительно защищают путем окраски или с помощью катодной защиты. Такие силавы, как Х7002-Т6 II 7178-Т6, склонны к расслаивающей коррозии в морской воде [91]. В данном случае это одна из форм межкристаллитного разрушения деформируемых материалов, связанная с увеличением разме- [c.142]

Более перспективна для разработки новых сплавов система Си—А1—Мп. Это положение основывается на ряде положительных свойств марганца как легирующего компонента. Введение марганца в алюминиевые бронзы повышает их прочностные и улучшает технологические свойства. Легирование марганцем способствует также повышению стойкости сплавов против кавитационного разрушения и наиболее полному раскислению меди в процессе выплавки бронзы. Химические составы и механические свойства бронз системы Си—А1—Mg, наиболее широко применяемых в отечественной и зарубежной промышленности, приведены в табл. I. 35. При этом следует отметить, что зарубежные сплавы системы Си— А1—Мп по составу практически не отличаются от отечественной бронзы Бр. АМц9-2. В мировой промышленности, таким образом, нашли применение сплавы, лежащие на диаграмме состояния системы Си—А1—Мп в области повышенного содержания алюминия при нижнем, ограниченном содержании марганца. В связи с этим в настоящее время преждевременно считать, что с точки зрения изыскания высокопрочных сплавов система Си—А1—Мп полностью исчерпана для дальнейших исследований. Определенный интерес представляет изучение свойств сплавов с повышенным содержанием марганца, который положительно влияет на уровень механических и технологических свойств легированных бронз. Алюминиевые бронзы с повышенным содержанием марганца, очевидно, могут найти себе применение как новые литейные и деформируемые сплавы. При этом для методически наиболее правильных изысканий необходимо более конкретное представление о медном угле диаграммы состояния системы Си—А1—Мп. [c.86]

Необходимость применения при пайке алюминиевых сплавов цинковыми и алюминиевыми припоями флюсов, содержащих хлористые соли, остатки которых способствуют интенсивной коррозии паяного соединения, значительно ухудшает надежность таких паяных конструкций. Абразивный и ультразвуковой методы пайки нашли пока применение в практике только при пайке припоями систем 5п — 2п и 2п — Сё. Однако такие паяные соединения имеют повышенную склонность к коррозии. До настоящего времени являются важнейшими проблемными вопросами изыскание способов бесфлюсовой пайки алюминия и его сплавов алюминиевыми и цинковыми припоями, устранение склонности соединений, паянных легкоплавкими припоями си-стемЗп — 2п и 2п — Сд, к коррозии и получение прочных паяных соединений из термически обрабатываемых алюминиевых сплавов. В паяных соединениях находят применение главным образом деформируемые алюминиевые, термически не упроч-няемые низколегированные сплавы. Прочные и высокопрочные алюминиевые сплавы, упрочняемые термической обработкой, разупрочняются под действием термического цикла пайки и физико-химического взаимодействия с жидким припоем. Возможности упрочнения паяных конструкций в результате совмещения нагрева под пайку и под закалку или последующей полной термической обработки паяного соединения для алюминиевых сплавов весьма ограничены вследствие близости температуры нагрева под закалку к температуре солидуса паяемого сплава, часто превышающей температуру распая шва. [c.280]

Кроме дуралюминов, к термически упрочняемым деформируемым алюминиевым сплавам относятся также следующие группы сплавов 1) авиаль марки АВ — сплав, состоящий из алюминия, меди, магния, марганца и кремния 2) сплавы для поковок АК6 и АК8 — сплавы, состоящие из тех же элементов, что и авиаль, но с другим соотношением их 3) поршневые сплавы марок АК2 и -АК4 — сплавы, из которых изготовляются поршни в двигателях внутреннего сгорания, состоят из тех же элементов, что и предыдущие сплавы, но с добавкой железа и никеля 4) высокопрочные сплав В65, содержащий медь, магний и марганец, и В95, состоящий из алюминия, меди, магния, марганца, цинка, хрома. [c.138]

Маркировка-, алюминиевые деформируемые сплавы условно обозначаются буквами Д - дюралюмин, деформируемый, АК - алюминий ковочный, АВ - авиационный алюминий, ВД и В - высокопрочный затем ставится номер сплава (Д16Н, АК6). После номера могут следовать обозначения, характеризующие состояние сплава М - мягкий, отожженный, Т - термически обработанный, Н - нагартованный, П - полунагарто-ванный и др. Литейные алюминиевые сплавы обозначаются буквами АЛ, после которых указывается номер сплава (АЛ1). [c.557]

Высокопрочными сплавами называются сплавы системы A -Zn-М -Си. Представитель высокопрочных сплавов - сплав марки В95. Сплавы подвергают закаливанию и искусственному старению. Упрочняющими фазами являются MgZn2, I- и з-фазы. Сплав В95 применяется для высоконагруженных конструкций, работающих в условиях напряжения-сжатия (например, в самолетостроении обшивка, стрингеры, шпангоуты, лонжероны силовые каркасы строительных сооружений и др.). По сравнению с дюралюминами эти сплавы обладают большей прочностью, меньшими пластичностью, пределом выносливости и вязкостью разрушения, большей чувствительностью к концентраторам напряжений и пониженной коррозионной стойкостью. Механические свойства деформируемых алюминиевых сплавов отражены в табл. 12.9. [c.562]

Поэтому для производства отливок, используемых в конструкциях широкофюзеляжных самолетов, например Ил-86, применяются такие технологические процессы и оборудование, которые обеспечивают более высокие характеристики усталостной прочности и выносливости, а также улучшение весовых характеристик деталей вследствие повышения их класса точности. Повышение качества алюминиевого и магниевого литья обеспечивается как применением новых высокопрочных сплавов, так и путем совершенствования технологии литья. Особенностью новых высокопрочных сплавов АЛ9-1, ВАЛЮ и МЛ8, которые по механическим свойствам приближаются к деформируемы. (сплав ВАЛЮ имеет Оо — до 50 кгс/мм ), является ограниченное содержание примесей и ужесточение пределов содержания основных компонентов, что повышает требования к качеству работы плавильно-заливочного оборудования. Для обеспечения необходимого качества сплава, а также повышения обшего уровня и стабилизации свойств отливок из илю.миниевых и магниевых сплавов применяются новые индукционные плавильные тигельные печи повышенной частоты тиристорных преобразователей модели ИАТ 04/08М4 (рис. 57) с керамическим тиглем н магнитногидродинамические дозирующие заливочные устройства типа МДН-6 (рис. 58). Это оборудование создано ВНИИЭТО. [c.134]

Обычная коррозионная стойкость материала не является показательной в отношении склонности его к коррозионному растрескиванию. Известно, например, что высокопрочные деформируемые сплавы системы А1—Zn—Mg при хорошей общей коррозионной стойкости обладают высокой чувствительностью к КПН, особенно в зоне сварных соединений, что затрудняет их применение [64]. Углеродистые и малолегированные стали весьма стойки к общей коррозии в щелочной среде при повышенных температурах, в то же время они склонны к КПН в этих средах. Наоборот, многие магниевые сплавы, весьма чувствительные к общей коррозии, не проявляют существенной склонности к разрушению типа КПН, то же можно сказать о широко распространенном алюминиевом сплаве АК4 и др. Вместе с тем каверны, язвы и другие коррозионные повреждения, являясь концентраторами напряжений, часто служат очагами коррозионного растрескивания. Если материал склонен и к общей коррозии, и к КПН, трудно разделить эти два процесса как в начальной стадии, так и при развитии разрушения. Так, коррозионное растрескивание титановых сплавов ВТ6, ВТ 14 (термоупрочненного) [c.73]

Серые чугуны марок СЧ 24-44, СЧ 28-48, СЧ 32-52, высокопрочный чугун ВЧ 45-06, литейные алюминиевые сплавы АЛ1, АЛ2, АЛ10В, АЛЗО, АЛ26, деформируемые алюминиевые сплавы АК2, АК4, АК4-1, специальные чугуны и алюминиевые сплавы Пружинная сталь марки 65Г или 70Г [c.233]

Легирование алюминия осуществляют с целью повышения прочности при комнатной и повышенных температурах, жаростойкости, что в зависимости от вида и степени легирования, как правило, в той или иной степени приводит к снижению коррозионной стойкости. Например, наиболее распространенный высокопрочный деформируемый алюминиевый сплав — дуралюмин (3,5—5,5 % Си и небольшие добавки Mg и Мп), упрочняемый -интерметаллидной фазой uAla (Ств = = 330-ь500 МПа), имеет низкую стойкость к общей коррозии, склонен к расслаивающей и межкристаллит-нй коррозии. Поэтому необходимо применять плакирование листового ду-ралюмина чистым алюминием, прежде чем использовать его в соответствующих конструкциях самолетов, судов и других объектах. [c.385]

К деформируемым алюминиевым сплавам, упрочняемым термической обработкой, относятся сплавы системы Al- ur-Mg (дур-алюмины, ковочные сплавы), а также высокопрочные и жаропрочные сплавы сложного химического состава. Дуралю-мины (Д16 - Д18) содержат 3,8. .. 4,8 % Си, 0,4. .. 1,8 % Mg, а также 0,4. .. 0,9 % Мп, который повышает коррозионную стойкость сплавов. После термической обработки эти сплавы приобретают высо- [c.22]

Деформируемые не упрочняемые термической обработкой алюминиевые сплавы определяют как сплавы повышенной пластичности (АМц, АМг). Деформируемые сплавы, упрочняемые термической обработкой, классифицируют на сплавы нормальной прочности (Д1,. .., Д19), высокопрочные (В95, ВАД23), повышенной пластичности при комнатной (Д18) и повышенной (АК40) температурах и коррозионно-стойкие (АД31, АДЗЗ). [c.215]

Условия пластичности Сен-Венана и Губер-Мизеса справедливы. однако, только для некоторых чистых металлов с простейшим строением атомно-кристаллической решетки и мягких отожженных сталей (см. гл. I), Пределы текучести нри кручении других металлических материалов, как это следует из экспериментальных определений этой характеристики, произведенных, в частности, С. Т. Кигакиным и С. И. Ратнер [83], могут значительно отк, 1оняться от приведенных теоретических соотношений как в большую, так и в мепьшую сторону. Фактически, в зависимости от структуры металла (его кристаллической решетки, состава, режима термической обработки), отношение условного (расчетного) предела текучести То,з к (Ти,2 Для различных металлических материалов колеблется в пределах 0.25 0,84, а отношение истинного предела текучести при кручении о,з к ао,а — в пределах 0,25 0,74. Для высокопрочных сталей, деформируемых алюминиевых сплавов, магниевых сплавов, бронзы отклонения от теоретического соотношения достигают 30—40%. У конструкционных сталей с метастабильной структурой (пониженные [c.65]

Особенность высокомодульных алюминиевобериллиевых сплавов состоит в том, что в качестве их основы используется не твердый раствор, как в большинстве известных высокопрочных деформируемых алюминиевых сплавов, а механическая смесь двух сильно различающихся между собой фаз [2]. Промышленные алюминиевобериллиевые сплавы, которые содержат 5—80% Ве, являются заэвтектическими, так как эвтектическая точка в двойной системе Л1—Ве [3] располагается вблизи алюминия и в зависимости от чистоты исходных металлов и метода исследования соответствует содержанию 0,5—1,15% Ве. При этом бериллий в алюминии почти не растворим, но в нем может растворяться до 4—5% А1. Кроме того, имеются данные, указывающие на возможность перитектического превращения в системе А1—Ве [4]. [c.231]

Магниевые сплавы хорошо обрабатываются резанием (лучше, чем стали, алюминиевые и медные сплавы), легко шлифуются и полируются, удовлетворительно свариваются контактной роликовой и дуговой сваркой, но обладают низкой коррозионной стойкостью, малым модулем упругости, плохими литейными свойствами, склонностью к газонасыш ению, окислению и воспламенению при их приготовлении. Различают по технологии изготовления деформируемые (МА) и литейные (МЛ) сплавы по механическим свойствам — невысокой и средней прочности, высокопрочные и жаропрочные, по склонности к упрочнению — упрочняемые и неупрочняемые термической обработкой. Для повышения пластичности в сплавах повышенной чистоты (пч) снижают содержание Ге, N1, Си. [c.678]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...