120 деформируемые алюминиевые

В приборостроении при малых размерах более экономичными оказываются прессовые соединения с накаткой (рис. 254). Обычно втулка имеет гладкое отверстие, а на валу накатывают треугольные выступы (шлицы). В процессе запрессовки материал втулки деформируется и заполняет впадины вала. Соединения с накаткой хуже прессовых центрируют детали и плохо воспринимают осевые нагрузки. Поэтому при действии осевых нагрузок детали фиксируют в осевом направлении. Однако этот вид соединения не требует высокой точности и чистоты обработки поверхностей и упрощает сборку. Соединения с накаткой применяют для сборки стальных или латунных валиков с пластмассовыми или алюминиевыми деталями. Длина посадочной части должна находиться в пределах 1 1,5 диаметра. [c.393]

В момент приложения давления твердая корка имеет небольшую толщину при изготовлении слитков диаметром 120 мм из алюминиевых сплавов она составляет 3— 4 мм, если Тд=Зч-4 с при изготовлении слитков из латуни (Z) = 60-4-80 мм) она достигает б мм. Поэтому на ее деформацию затрачивается незначительное усилие, и затвердевание всей массы расплава происходит под давлением, По мере затвердевания слитка или отливки толщина твердой корки увеличивается и на ее деформацию затрачивается все большая часть усилия пресса. В связи с этим каждый последующий слой жидкого металла будет затвердевать под все меньшим давлением. Если давление пресса недостаточно, то твердая корка в определенный момент (аы = Р) не сможет деформироваться, в результате чего незатвердевшая часть расплава будет затвердевать без давления. В заготовке могут образоваться усадочные поры, а иногда и внутренние трещины. [c.94]

В табл. 42 приведены значения коэффициента Пуассона и модуля упругости материала алюминиевый сплав 1100 — волокно борсик диаметром ПО мкм. Расчет коэффициента Пуассона производили по диаграмме напряжение—деформация. Поскольку на полученной кривой имеются две области линейная (в пределах упругой области) и нелинейная (область, где матрица пластически деформируется), в таблице даны значения коэффициента Пуассона для обеих областей. Б табл. 43 приведены типичные свойства 204 [c.204]

ДЕФОРМИРУЕМ ЫВ АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ [c.29]

Муфта с эластичным вкладышем. Муфта состоит из дисков / и 2 (рис. 84) [10], посаженных на валах. В квадратные выточки 3 помещается составной вкладыш 4, эластичный элемент 5 которого выполнен из полиуретана стержень 5 алюминиевый. При разгоне или при ударах во время работы эластичный элемент деформируется (рис. 84, г), так что передача крутящего момента происходит без существенных крутильных колебаний. Муфта может работать при температуре от 135 до 150° С. [c.209]

Прессованным заготовкам — пруткам из алюминиевых сплавов, прессованным на горизонтальных гидравлических прессах Дика прямим методом, присущи типичная дефектная структура, неоднородность величины и формы зерна по сечению прутка и неравномерность расположения составляющих сплава и загрязнения по границам зёрен. Структура прессованных этим методом прутков состоит из крупных равноосных зёрен, расположенных в периферийных слоях, и из строчечной волокнистой структуры внутренних слоев. В отдельных случаях при прессовании образуются расслаивания и трещины между слоями вследствие смещения зёрен относительно друг друга. Увеличение концентрации пористости и загрязнений в средней части слитков, отливаемых в чугунные изложницы, усиливает неравномерность структуры. Рекристаллизация средней зоны с резко выраженным анизотропным строением зерна крайне затруднительна. Прессованные прутки из сплава АК-5 с подобной структурой не обнаружили склонности к рекристаллизации в процессе отжига в течение 3 час. даже при температуре 540° С, т. е. близкой к температуре плавления эвтектики. Прессованная заготовка с нерекристаллизованной структурой, при расположении в штампе направлением волокна перпендикулярно действию деформирующей силы, часто даёт брак в виде трещин. [c.460]

При штамповке деталей из нежелезных сплавов величины указанных углов наклона стенок матриц и пуансонов к направлению деформирующего усилия должны быть значительно меньше, чем при штамповке деталей иЗ стали. При штамповке деталей из алюминиевых сплавов угол наклона стенки принимается в большинстве случаев для матриц от 1 до 2,5°, а для пуансонов от 1,5 до 3° (в зависимости от высоты штамповки). Угол наклона стенки пуансона и матриц выше 3° допускается только как исключение, если, например, необходимо увеличить до требуемых размеров радиус закругления, устанавливаемый при переходе от одного сечения детали к другому. Увеличение углов наклона при штамповке деталей из алюминиевых сплавов, например поршней [c.465]

Штамповку импульсным магнитным полем применяют для обжима и раздачи трубчатых заготовок, калибровки трубчатых деталей, формовки рифлений, вырубки плоских деталей, пробивки отверстий в деталях из различных металлов и сплавов, сборки. Для обработки предпочтительны металлы и сплавы с высокой электрической проводимостью. Материалы с недостаточно высокой электрической проводимостью (углеродистые и коррозионно-стойкие стали) деформируют через передающую среду или через спутник — промежуточный материал с высокой электропроводностью, помещаемый на заготовку. Толщина заготовок 1,5 — 2 мм для стали, 1,7 —2,5 мм для латуни, 2 — 3 мм для алюминиевых и магниевых сплавов. [c.167]

Чем больше относительное удлинение, т. е. чем пластичнее металл, тем больше можно его деформировать и тем легче обнаружить в нем появление опасных напряжений, которые могут привести к разрушению изделия. Это свойство весьма важно для безопасной эксплуатации паровых котлов. Такие металлы, как, например, чугун, высокоуглеродистые стали, разрушаются при небольшом удлинении. Железо, мягкая сталь, медь, алюминий, медные и алюминиевые сплавы, наоборот, разрушаются после значительного удлинения. [c.16]

К жаропрочным алюминиевым сплавам относятся и дуралюмины Д20, Д21, легированные дополнительно титаном, и сплав АК 4-1, легированный железом и никелем. Эти сплавы способны работать при температуре 300 °С, они хорошо деформируются в горячем состоянии, удовлетворительно свариваются, хорошо обрабатываются резаньем. Для защиты от коррозии подвергаются анодированию и покрытию лакокрасочными материалами. Отличаются высокой износостойкостью. Сплав АК 4-1 используется для деталей реактивных двигателей. [c.210]

Особенности указанного механизма разрушения можно проиллюстрировать путем сравнения кривых деформации монолитных образцов цинка и алюминия с аналогичными кривыми для слоистых цинк-алюминиевых материалов при —196° С (рис. 25). При указанной температуре образцы поликристаллического цинка хрупко разрушаются до развития общей текучести в результате зарождения микротрещин, согласно модели Стро, по границам зерен с последующим быстрым распространением разрушения. Алюминий легко деформируется при низком напряжении. Для композиционных материалов Zn—А1 характерна текучесть и значительная пластичность при относительно высоком уровне напряжения. Разрушение в них наступает после того, как в слое цинка развиваются двойники, что обеспечивает образование границ цинк — цинк, которые служат местом зарождения трещин по модели Стро. [c.73]

Схема получения этих отпечатков заключается в следующем. К исследуемой поверхности под большим давлением прижимается алюминиевая пластинка, которая, пластически деформируясь, заполняет все углубления микрорельефа. После этого контактная сторона алюминиевого отпечатка окисляется, и полученный таким образом оксидный отпечаток исследуется в электронном микроскопе. [c.79]

СО стенками переменной толщины из алюминиевых, медных, молибденовых и титановых сплавов, углеродистых и коррозионно-стойких сталей и других материалов. Процесс деформирования может протекать без изменения и с изменением толщины стенки. При этих процессах деформируются заготовки толщиной до 75 мм из алюминиевых сплавов и толщиной до 38 - 20 мм из сталей. Заготовками могут быть листы, трубы, отливки, сварные элементы конструкции, штампованные заготовки с предварительной механической обработкой. [c.285]

Термическая обработка алюминия заключается в отжиге при температуре 370—400°С с охлаждением в воде. Закалку дюралюминия производят при температуре нагрева 490— 510°С с последующим быстрым охлаждением в воде. В отличие от стали закаленный дюралюминий приобретает наивысшую твердость не сразу после быстрого охлаждения, а спустя 4—6 суток после закалки, т. е. после прохождения процесса так называемого естественного старения. Нагрев алюминиевых сплавов производят в селитровых ваннах или в электропечах. После закалки алюминиевые сплавы несколько упрочняются, но все же остаются настолько пластичными, что изделия из них могут деформироваться. Детали, нагревавшиеся в селитровых ваннах, после закалки необходимо хорошо промывать и протирать тряпкой. [c.49]

Технологический процесс соединения различных алюминиевых сплавов со сталью приобрел большое значение в связи с разработкой ряда антифрикционных сплавов на алюминиевой основе. Эти сплавы обладают низкой твердостью и высоким коэффициентом линейного расширения и в виде монометаллических подшипников или вкладышей обычно не применяются, так как они деформируются или садятся на вал. Поэтому для получения благоприятного сочетания антифрикционных и прочностных свойств возникла необходимость наносить тонкий слой антифрикционного сплава на прочную конструкционную основу. [c.219]

При затяжке шпилек или болтов крайние витки резьбы деформируются (рис, 28, а), что нарушает плотность посадки крышки подшипника. Для обеспечения необходимой плотности посадки резьбу углубляют от плоскости стыка (рис. 28, б). С этой же целью иногда увеличивают у плоскости стыка диаметр отверстия в крышке подшипника (рис. 28, б). Длина резьбы под шпильки или болты в чугунных картерах (1,5 2,0) и в алюминиевых картерах (2,0—2,5) й, где с1—диаметр резьбы шпильки или болта. [c.86]

Рис. 5.16. Стальной штуцер I, ввинченный в корпус 3, выполненный из алюминиевого сплава, уплотняется стальным каленым кольцом 2. При завинчивании и затягивании штуцера кольцо 2 деформируется, врезаясь острыми кромками в тело штуцера и корпуса.

На рис. 260 (фланцевое еоединение) представлены некоторые способы температуронезависимого центрирования. Стальной фланец I центрируется буртиком в корпусной детали- 2 из алюминиевого сплава (рис. 260, а). При нагреве системы в соединении появляется зазор центрирование осуществляется лишь неопределенным действием затяжки крепежных бол-, тов. Более уверенное центрирование обеспечивает стяжка соединения призонными болтами (рис. 260, б). Однако при нагреве в соединении возникает натяг, деформирующий узел. Натяг возникает и-при центрировании наружным буртиком на стальном фланце (рис. 260, в), [c.385]

Пластическая деформация при температуре ниже температуры рекристаллизации приводит к наклепу поверхностного слоя - его упрочнению, при котором кристаллы сильно деформируются и поворачиваются осями наиболыпей прочности вдоль направления деформации, т е. в направлении скольжения. В то же время у самой поверхности структура несколько ослаблена, микротвердость у поверхности также снижается, увеличиваясь по мере удаления от поверхности и достигая максимума на некоторой глубине. На рис. 4.4 приведены экспериментальные данные но изменению микротвердости, полученные при испытании алюминиевого сплава В95 в паре с композиционным материалом на основе политетрафторэтилена. [c.85]

Основные преимущества алюминиевых сплавов — легкость и сравнительная недефицитность. В зависимости от пластичности и деформируемости все они делятся на две группы деформируемые (способные пластически деформироваться при изго- [c.43]

При выборе покрытия и метода его получения для узла изделия, подвергаемого деформации во время обработки и эксплуатации, необходимо принимать во внимание такие факторы, как внутреннее напряжение, пластичность и хрупкость металлических покрытий (и иногда сплавов). Электроосаждаемые покрытия хромом и никелем могут выдержать только незначительную деформацию, не образуя трещин и не отслаиваясь. Чрезмерное утолщение слоев сплава при погружении в расплавленный металл также приводит к хрупкости покрытия и разрушению под действием деформации. Твердость, пластичность и антифрикционные свойства металлических покрытий имеют важное значение при дальнейшей обработке. Мягкое покрытие (так же, как свинец и в меньшей степени алюминий) деформируется под действием нагрузки, что обусловливает эффективное уничтожение некоторых трещин, но вызывает локализованное утоньшение покрытия или даже коррозию основного слоя. Нанесение цинкового или алюминиевого покрытия на сталь обеспечивает ей антифрикционные свойства, поскольку указанные покрытия имеют высокие коэффициенты скольжения 0,45— 0,55 для цинка и 0,7 для алюминия. [c.128]

Износостойкие и жаропрочные покрытия. Композиции, содержащие тугоплавкие керамические частицы, упоминаются в обзорных статьях, патентах и специаль-ных работах [1, с. 61—69 107 134]. При этом отмечается их высокая термическая стойкость и хорошие механические свойства. Так, покрытие Ni—Si с содержанием Si 35—50% (об.) может кратковременно работать до 2600 °С. Аналогичное покрытие при толщине 200 мкм прочно сцепляется со сталью и сохраняет твердость до 260 °С. Слой кермета толщиной 25 мкм а стали деформируется без излома при ударе специальным стальным шаром. При многократном погружении изделия с покрытием Ni—Si в воду после нагрева его до 650 °С трещин не образуется (хромовое П01врытие при этом растрескивается и расслаивается). Износостойкое покрытие эффективно и для защиты изделий из алюминиевых сплавов. [c.120]

Разбиваются оконнЕле стекла 6,9—13,8. ... Разрушается шиферная кровля на зданиях, рифленые стальные или алюминиевые панели деформируются [c.411]

Из-за большой разницы коэффициентов теплового расширения алюминиевых сплавов и стали или чугуна монометаллические вкладыши из алюминиевого сплава, установленные в стальной или чугунный корпус (наиболее распространенная конструкция подшипника), при рабочих температурах могут иметь высокие внутренние напряжения сжатия, тем большие, чем выше температура (см. табл. 77—78). При некоторой критической температуре внутренние напряжения могут достигать предела текучести материала (при условиях, зависящих от посадки, геометрических размеров, прочности сплава и разницы в коэффициентах теплового расширения корпуса и вкладыша) и вкладыши начнут деформироваться пластически. Вследствие этого при последующем охлаждении вкладышей внутренний диаметр их уменьшается против начального, что приводит к опасному уменьшению или исчезновению зазора между валом и вкладышами. Величина критической температуры, как показали расчеты и экспериментальная прогерка, обратно пропорциональна пределу текучести материала, что и привело к распространению наиболее прочных алюминиевых сплавов в начальный период промышленного применения алюминиевых антифрикционных сплавов. [c.113]

Приспособление для строжки и соеди-нения стержней [5]. При транспортировке в сыром виде и в процессе сушки стержни деформируются. Поэтому при требовании повышенной точности необходимо подвергать их после сушки дополнительной обработке — доводке, которая заключается в сострагива-нии стержня до нужных размеров в специальном приспособлении — кондукторе. При изготовлении стержня предусматривается для доводки припуск от 1 до 3 мм (в зависимости от размера стержня и его конфигурации). Кондукторы делаются из чугуна или алюминиевых сплавов. В условиях массового производства применяются кондукторы жёсткого коробчатого типа, причём строжка разных плоскостей производится в разных кондукторах. [c.45]

Капсулы можно закрывать двумя способами, в основе которых лежат различные схемы холодной сварки. При закрытии капсул, изготавливаемых из листовой фольги, или при допустимости последовательного перекрытия концов трубчатой капсулы, удобно применять схему роликовой щовной (непрерывной) сварки, применяемой, например, в технологическом процессе покрытия токопроводящих кабелей алюминиевой тонкостенной оболочкой. Герметичный шов получается деформированием вращающимися роликами в приводимом вручную приспособлении (рис. 2), обеспечивающем вращение роликов навстречу друг другу (схема прокатки в разрезных калибрах). Подача материала в зону деформирования и, следовательно, соединения осуществляется при этом силами трения, возникающими между деформирующими поверхностями роликов и материалом стенок капсулы. [c.75]

Ужесточают трубную систему расклиниванием трубок парони-товой лентой толщиной 4—5 мм, пластинами из латуни или алюминия и др. Для дополнительного расклинивания периферийных трубок пучков устанавливают алюминиевые полосы между первым рядом трубок и специальными упорами на первой промежуточной доске, с помощью клиньев эти полосы деформируются и раскрепляют трубки (рис. 22). [c.61]

Ударное воздействие капель на поверхность металла. На основании эксиеримеитальных исследований разрушения различных материалов при ударе одиночной капли было установлено, что при больших скоростях соударений весьма твердые материалы подвергаются пластической деформации. Так, например, водяная капля диаметром около 1 мм ири скорости соударения 760 л/се/с образует на поверхности алюминиевого образца лунку глубиной 2 мм и диаметром 3 мм (Л. 157]. Единичные каили, падающие на образец со скоростью до 1 ООО Mj eK, деформируют даже такой твердый материал, как карбид урана. Это СЕИдетельствует о том, что в месте удара капли должно возникать импульсное давление очень большой величины. Измерение давлений в месте падения капли представляет большие трудности, так как размер падающих частиц мал, а время взаимодействия капли с рабочей лопаткой равно 10 —[O - сек. [c.141]

Алюминиевые бронзы могут быть как двойными (например, БрА5), так и дополнительно легированными никелем, марганцем, железом и др. Содержащие до 4—5% А1 бронзы характеризуются высокой пластичностью. При ускоренном охлаждении сплавов с 6—8% А1 в структуре наряду с пластичным а-твердым раствором алюминия в меди появляется твердая, хрупкая у -фаза (Сиз2А119). Поэтому двухфазные сплавы (а-Ну ) обладают высокой прочностью, но пониженной пластичностью по сравнению с однофазными (см. табл. 8.9). Никель и железо повышают механические свойства бронз и их износостойкость. Алюминиевые бронзы хорошо пластически деформируются как в холодном (сплавы, содержащие менее 7—8%А1), так и горячем состоянии, коррозионностойки, обладают высокими механическими свойствами. Они имеют хорошие литейные свойства, однако при литье образуется концентрированная усадочная раковина. Устранение ликвации достигается гомогенизацией при 700—750 °С. Алюминиевые бронзы бывают деформируемыми и литейными. Многокомпонентные бронзы (например, БрАЖН 10-4-4), содержащие более 9—11% А1, упрочняются закалкой (с температуры 980 °С для указанной марки сплава) и старением (при 400 °С). При этом твердость повышается в два раза (с 200 НВ до 400 НВ). [c.204]

Экструзия кабелей является модификацией процесса прессования биметаллических профилей, описанного выше. При этом процессе кабель или предназначенный для плакировки сердечник подается через центральную направляющую или полый шпиндель в камеру, где нагретый плакирующий материал деформируется совместно с сердечником. Алюминиевая проволока, плакЕ рованная медью, и кабели, плакированные алюминием и свинцом, считаются примерами композиционных материалов полученных этим методом. Схема двухпоршневого прессования кабеля способом экструзии изображена на рис. 6. [c.56]

Рекомендуются для испытаний машины типа РПУ-0,05Т, МРС-250, М-40. Образцы — свободные лакокрасочные пленки — готовят нанесением покрытия на подложку, имеющую слабую адгезию к покрытию. Покрытия наносят на полиэтилентерефта-лат, алюминиевую фольгу, фторопласт. После сушки пленки отделяют от подложки и вырезают образцы размером 10x30 мм, отступив от краев пленки не менее чем на 10 мм. Перед закреплением образцов на внутреннюю поверхность зажимов разрывной машины рекомендуется наклеить шлифовальную шкурку. Необходимо следить, чтобы образец не деформировался при закреплении его в зажимах. Испытания проводят при скорости движения захватов 20 мм/мин. Расчет проводят по результатам испытаний не менее пяти образцов. [c.113]

Уд. в. 2,75 Е = 8000 кгЫм (при 20°) Я = 0,21 (25 ) кал1см-сек-°С о = 0,105 (20°) om-mm Im. САС-1 удовлетворительно деформируется только при горячем прессовании (выдавливании) до 550°. Из него изготовляются прутки, из к-рых обработкой резанием получают необходимые детали. САС-1 удовлетворительно обрабатывается резанием, обладает хорошей герметичностью, термич. обработкой не упрочняется. Коррозионная стойкость САС-1 пониженная. Материал САС-1 удовлетворительно сваривается стыковой сваркой. При этом прочность сварного шва при комнатной темп-ре составляет 90% от прочности осн. материала. САС-1 рекомендуется для деталей приборов, работающих в паре со сталью в интервале 20—200°, где требуется сочетание низкого а с малым у. Значит, интерес представляют САС на основе стандартных алюминиевых сплавов, сохраняющие при комнатных темп-рах высокие св-ва, присущие этим сплавам, а при повыш. темп-рах приобретающие св-ва, близкие к св-вам спеченной алюминиевой пудры. Кроме того, в этом случае можно получать полуфабрикаты без металлургич. дефектов, связанных с литьем, обработкой давлением и т. д. Порошки для САС из стандартных алюминиевых сплавов изготовляются распылением жидкого сплава. При этом величина частиц порошка не должна превышать 60—100 мк. САС в полуфабрикатах могут содержать [c.185]

Доказательством важности поглощения РД при СП течении являются эксперименты, в которых изучали влияние состояния границ зерен на СП поведение УМЗ сплавов (см. разд. 1). Так, прокатанный сплав Zn—0,4 % А1 с мкм после старения полностью потерял СП свойства. Для определения способности границ к поглощению РД был проведен следующий эксперимент. Образцы сплава в сверхпластичном и состаренном состояниях для введения РД в границы деформировали на 3 % при —50 °С, а затем выдерживали при температуре СПД (-f-20° ). Оказалось, что в состаренном сплаве ЗГРД остались стабильными, а в свежепрокатан-ном состоянии дефекты релаксировали. Такое различие в поведении РД в границах зерен связано, по-видимому, с появлением зернограничных сегрегаций примесей при старении сплава. Структурные исследования показали, что в состаренном сплаве в отличие от свежепрокатанного после деформации наблюдается высокая плотность дислокаций в зернах, резко уменьшается величина ЗГП и эти эффекты связаны, очевидно, с затруднением стока РД в границах зерен. Полученные данные подтверждаются и результатами исследований, выполненных на модельных алюминиевых сплавах с различным типом легирования (см. 1.1), где также установлена корреляция между способностью сплавов к СПД и эффективностью поглощения дислокаций в границах. [c.83]

Другие способы обработки, обеспечивающие регламентированную гетероге-низацию алюминиевых сплавов, необходимую для получения УМЗ структуры, использованы в работе [267]. Согласно патентам дисперсионнотвердеющие алюминиевые сплавы первоначально переводят в гомогенное состояние, затем пере-старивают при температуре, превышающей температуру дисперсионного твердения, пластически деформируют при температуре перестаривания или ниже ее и далее подвергают рекристаллизационному отжигу. Вторичная избыточная фаза, выделившаяся при перестаривании, способствует увеличению числа центров первичной рекристаллизации и сдерживает рост зерен. [c.170]

Описанные ниже исследования, проведенные авторами в Институте сверхтвердых материалов (ИСМ) АН УССР, были выполнены на большом числе обрабатываемых материалов, в частности углеродистых и нержавеющих сталях, титановом и алюминиевом сплавах, латуни. Режимы деформирующего протягивания изменялись в широких пре- [c.4]

Изменение шероховатостей поверхности при протягивании исследовалось на втулках с с = 35 мм из сталей 10, 20, 45, У8, 12ХНЗА, 20Х, 40Х, Х18Н10Т, 38ХМЮА, арм-ко-железа, латуни Л62, алюминиевого сплава АК6. Графики изменения шероховатости в зависимости от применяемого натяга на деформирующий элемент и суммарной пластической деформации при обработке втулок из сталей 20 и 45 приведены на рис. 2. Каждая кривая соответствует одному номинальному натягу на деформирующий элемент. Шероховатость поверхности до протягивания соответствовала 4-му классу. Из рис. 2 видно, что натяг на деформирующий элемент существенно влияет на шероховатость обработанной поверхности. При натягах 0,05 0,1 0,2 0,4 мм она быстро уменьшается уже при проходе двухтрех деформирующих элементов, и при дальнейшем протягивании надежно достигаются 10—11-й классы шероховатости. При увеличении натягов на деформирующий элемент до 0,8 1,6 и 3,2 мм для тех же условий протягивания [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...