Интерпретация параметров аир

Повреждение, обусловленное интенсивным порообразованием по границам зерен в материале, может приводить к значительному его разрыхлению. В этом случае проведение независимого (несвязного) анализа НДС и развития повреждений в материале дает значительные погрешности. Например, отсутствие учета разрыхления в определенных случаях приводит к существенному занижению скорости деформации ползучести и к снижению скорости накопления собственно кавитационных повреждений. В настоящее время связный анализ НДС и повреждаемости базируется в основном на феноменологических подходах, когда в реологические уравнения среды вводится параметр D, а в качестве разрушения принимается условие D = 1 [47, 50, 95, 194, 258, 259]. Дать физическую интерпретацию параметру D достаточно трудно, так как его чувствительность к факторам, определяющим развитие межзеренного повреждения, априорно предопределена той или иной феноменологической схемой. Так, во многих моделях предполагается, что D зависит только от второго инварианта тензора напряжений и деформаций и тем самым исключаются ситуации, когда повреждаемость и, как следствие, кинетика деформаций (при наличии связного анализа НДС и повреждения) являются функциями жесткости напряженного состояния. [c.168]

Таким образом, при построении теории деформационного упрочнения металлов важное значение приобретает структурный параметр L — средняя длина свободного пробега дислокаций, физическая трактовка которого весьма затруднительна. Более того, Эванс [261] высказывал точку зрения, что физическая интерпретация параметра L вообще невозможна. В этом направлении интересны результаты исследований Б. И. Смирнова [66]. [c.107]

Мы получим, таким образом, по три уравнения для каждой точки системы, а всего Зга уравнений, которые совместно с А уравнениями связей позволяют определить Зга координат и А параметров ), в функции времени. Механическая интерпретация параметров X будет такой же, как и в случае равновесия реакция связи, наложенной на точку массы /га и выраженной уравнением / — О, имеет проекции [c.271]

Если силу тяги Fq заставить действовать на расстоянии р от плоскости, то будем иметь FqP = AP. Следовательно, если р = А, то Fq = р. Отсюда возникает статическая интерпретация параметра h он представляет собою плечо, которое должна иметь предельная тяга, чтобы она была равна весу цилиндра. Это плечо, на основании предыдущего, не зависит от радиуса цилиндра. [c.333]

Рис. 18. Геометрическая интерпретация параметров высоты неровностей поверхности а — интерпретация параметра как интеграла б интерпретация параметров Да в Д 4 как характеристик рассеивании а = интерпретация параметров Дг, Д тах, Др

Интерпретация параметров а и р. Равенство (18.12.11) можно переписать в следующей форме [c.349]

Каждый из них окружен 8 атомами подрешетки меди. В среднем из них (вспомним вероятностную интерпретацию параметра порядка) [c.178]

Экстремальное распределение (1.3.64) совпадает с большим каноническим распределением, если Т — температура, а /х — химический потенциал в расчете на одну частицу. Чтобы подтвердить правильность интерпретации параметров Т и /х, запишем энтропию большого канонического ансамбля [c.60]

Это сравнение дает также возможность получить простую интерпретацию параметра внутреннего состояния и. Его можно рассматривать как простое обобщение атермического напряжения У. [c.113]

При этом выражение С = называют физической интерпретацией параметра, а С = — геометрической интерпретацией. [c.64]

Используя определение диссипативной функции (1.4.1), можно дать интерпретацию параметру X, входящему в соотношение ассоциированного закона течения (1.3.6). Из (1.4.1), (1.3.6) следует [c.45]

Используя определение диссипативной функции (2.5.1), можно дать интерпретацию параметру )i°, входящему в соотношение ассоциированного закона течения (2.2.5). Из (2.5.1), (2.2.5) следует [c.290]

О физической интерпретации параметра [c.82]

СОВМЕСТНАЯ ОБРАБОТКА И ИНТЕРПРЕТАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЛН И ДАННЫХ СКВАЖИННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ [c.91]

Остановимся более подробно на последнем этапе, в основе которого лежит совместная обработка и интерпретация параметров сейсмических волн и геофизических исследований скважин. [c.101]

Если рассматривается механика некоторого класса гомологичных неньютоновских жидкостей, то подлежащие анализу размерные параметры те же самые, что и для соответствующего класса ньютоновских жидкостей, а именно V, L, Tt, g, р, плюс естественное время Л. Следуя строгому математическому подходу, мы можем образовать только один новый безразмерный критерий, поскольку введен только один новый размерный параметр. Тем не менее в литературе было предложено несколько совершенно различных безразмерных критериев, каждый из которых имеет особую физическую интерпретацию. Мы попытаемся перечислить наиболее важные из критериев, встречающихся в научной литературе, показать их физический смысл и обсудить взаимосвязь между различными критериями. [c.268]

Математической интерпретацией критерия G является параметр К (называемый коэффициентом интенсивности напряжения), более удобный, чем G, для экспериментального определения и использования в расчетах на прочность [c.75]

Следует отметить, что в (2.11) физический смысл S вполне соответствует интерпретации этого параметра, достаточно устоявшейся в настоящее время критическое напряжение хрупкого разрушения S является параметром, достижение которого наибольшими главными напряжениями является достаточным условием для реализации хрупкого разрушения, т. е. для обеспечения страгивания и распространения микротрещины. При этом в качестве необходимого условия выступает условие зарождения микротрещин, которое многие исследователи, например в работах [101, 149—151], принимают в виде (2.3). В предлагаемом критерии хрупкого разрушения (2.11) необходимое условие хрупкого разрушения соответствует условию зарождения микротрещин скола в виде (2.7). Как уже говорилось, разрушающее напряжение а/ при одноосном растяжении образцов в диапазоне температур Го Г Тем (см. рис. 2.6 и 2.7) совпадает с напряжением распространения микротрещин Ор, тождественно равным S , что позволяет получать значения S (x) на основании указанных предельно простых экспериментов. Однако совпадение а/ с S не является общим правилом даже при хрупком разрыве в условиях одноосного растяжения в области температур Т <То разрушающее напряжение а/ не является напряжением распространения микротрещин (см. рис. 2.7), а соответствует напряжению, при котором выполняется условие зарождения микротрещин. Такая же ситуация наблюдается при хрупком разрыве в условиях объемного напряженного состояния, например при разрушении образцов с концентраторами и трещинами (см. подразделы 2.1.4 и 4.2.2). [c.72]

Для пояснения сущности задач параметрического синтеза используют геометрическую интерпретацию, связанную с введением т-мерного пространства Е пространства параметров проектирования (управляемых параметров) и /г-мерного пространства E выходных параметров. Каждой точке пространства Е и Е соответствуют векторы X и Y значений переменных проектирования и выходных параметров соответствующего варианта проектируемого объекта. [c.273]

Таким образом, при интерпретации термодинамических величин в рамках статистической механики параметр 0, характеризующий распределение, прямо пропорционален термодинамической температуре Т. Применяя аппарат статистической механики к классической системе, получаем, что распределе-ление по скоростям оказывается максвелловским (1.11) с тем же параметром д = кТ. Таким образом, термодинамическая температура вновь отождествляется с температурой, используемой в максвелловском распределении и в законе идеального газа. [c.22]

При одновариантном анализе заданы значения внутренних и внешних параметров, требуется определить значения выходных параметров объекта. Полезно использовать геометрическую интерпретацию этой задачи, связан- [c.24]

Для пояснения сущности задач параметрического синтеза используют геометрическую интерпретацию, связанную с введением /г-мерного пространства ХП управляемых параметров и (или) т-мерного пространства УП выходных параметров. Здесь п — количество управляемых параметров, т. е. внутренних параметров, значения которых должны быть определены при параметрическом син- [c.58]

Поэтому ИК - спектр может дать точную информацию о структуре молекулы только для простых случаев. Интерпретация РЖ - спектров для сложных молекул в общем случае требует сравнения таких спектров со спектрами простых соединений. При записи ИК - спектров поглощения параметром длины волны являются частоты в обратных сантиметрах (см ). [c.215]

B заключение обратим внимание еще на следующее обстоятельство. Под параметром t, от которого зависят версоры i,j, k, мы разумели время, но в предыдущем выводе формул (23) и (24) мы этой интерпретацией параметра не пользовались. Поэтому соотношения (23) и (24) остаются в силе для любого ортогонального триэдра, зависящего от произвольного параметра. [c.179]

Параметр (дзета-потенциал, -потенциал) — осн. характеристика Э. я. В реальных системах интерпретация параметра усложняется, поскольку он зависит от распределения электростатич. потешшала в диффузной части ДЭС и особенностей структуры и реологич. поведения жидкости в граничных слоях. Значение и его изменение при варьировании параметров электролита, адсорбции на поверхности разл, веществ и т. п. позволяют судить об изменении структуры граничных слоёв, характере взаимодействия компонентов раствора с поверхностью, изменении состояния поверхности и т. д. Выражение (1) справедливо для капилляров произвольной геометрии при условии, что толщина ДЭС мала в сравнении с радиусом капилляра. [c.534]

Общие замечания. При постановке задач ОПК возможны два принципиально различных подхода к анализу проектной ситуации. Простейщий из них основывается на интерпретации параметров проекта как детерминированных величин, т. е. величин, принимающих контролируемые, строго определенные значения. Реализация такого подхода в процессе ОПК приводит к детерминированной модели оптимизации, конечным результато.м численного анализа которой является так называемый модельный оптимум конструкции, который, как правило, не адекватен своему реальному аналогу. Причиной данного обстоятельства является неполнота моделей оптимизации, в наибольщей степени присущая именно детер1Минированным моделям и проявляющаяся в неустойчивости соответствующих модельных оптимальных рещений относительно вариаций директивных параметров проекта. Параметры и, следовательно, свойства реальных конструкций по своей природе имеют случайный характер, поэтому даже при абстрактном условии использования в модели оптимизации абсолютно точных моделей конструкции и конструкционного материала совпадение модельного и реального оптимумов проекта крайне маловероятно. [c.211]

А6.3.7. Обобщение модели на сложное напряженное состояние. Обобщение модели на произвольное нагружение несколько затруднено в связи с необходимостью новой интерпретации параметров 9 и С, определенных ранее на основании анализа пропорционального нагружения (принцип подобия). Ограничимся поэтому весьма типичным циклически пропорциональным нагруженй [c.234]

Соотпоглепия (1.173) и (1.174) позволяют дать физическую интерпретацию параметра Ф. Действительно, из соотношения (1.173) видно, что при очень малых Ф, угол поворота будет иезиачителеи практически на всей оси 2 за исключением небольших отрезков вблизи тех 2 , [c.96]

Равенство, (1.14) позволяет дать простую интерпретацию параметра а. Проведем горизонтальную прямую ЛГ —ЛГ на расстоянии а от йершины цепной линии О (рис. 2.3, а). Пользуясь рисунком и равенством (1.14), найдем, что натяжение нити в любой ее точке [c.49]

Как правило, подобная интерпретация параметра i не огравйчицает обпщос-тп, так как при необходимости всегда можно сделать замену I в - вместо случайного процесса (О I Т) рассматривать случайную функцию ( ), 5 5 некоторого произвольного параметра 1 . [c.11]

Рмс. 4.10 Влияние параметров неронностей поверхности на концентрацию механических напряжений и геометрическая интерпретация параметра Ra [c.166]

Преимущество модели Линвилла заключается в наличии непосредственной физической интерпретации параметров и ветвей эквивалентной схемы, благодаря чему модель легко может быть перестроена в многосекционную. Эквивалентная схема двухсекционной модели Линвилла (сам автор эту модель назвал П-секционной) показана на рис. 5, б. Уравнениями модели являются [c.59]

Кона — Шэма, но с несколько отличным значением Пд. Таким образом, метод Слэтера требует дополнительной поправки (подобной поправке на электрон-электронные взаимодействия, учитываемые дважды), когда полная энергия вычисляется с помощью параметров типа параметров Хартри. Подход С1этера эквивалентен усреднению истинного обменного потенциала (который зависит от энергии) по занятым состояниям, тогда как Кон и Шэм берут потенциал, отвечающий энергии Ферми. Таким образом, можно утверждать, что параметры Хартри, полученные по методу Слэтера, дают лучшее описание истинной зонной структуры в целом, тогда как метод Кона и Шэма более подходит для описания зон вблизи энергии Ферми. В любом случае интерпретация параметров типа Хартри как одноэлектронных энергий плохо обоснована. [c.349]

Отметим еще одну-геометрическую интерпретацию параметра и. Пусть точка q — (ж, у) е QP (рис. 3.1) и пусть и = 15Р < Лцца. Так. как круг радиуса Дтш карающийся изнутри кривой Г в точке Р,. целиком принадлежит области F, ограниченной Г, то для 0<М< тт [c.66]

Использование ранее сформулированных представлений о влиянии деформационной субструктуры материала на критическое напряжение хрупкого разрушения S позволило дать физическую интерпретацию явления нестабильного (скачкообразного) роста усталостной трещины и соответственно разработат4> метод прогнозирования параметра Ки- Установлено, что скачкообразный рост усталостной трещины наступает в том случае, если микротрещины, нестабильно развивающиеся у ее вершины, не тормозятся деформационной субструктурой материала. [c.265]

В (4.11) оказалось не обязательным использовать положительный множитель X при члене dijk q x)), так как, согласно . 22),Xdiik q x))=-diji, Kq x)), и Ц х) определяет механизм разрушения для данной нагрузки, если этот механизм определяется функцией q x). Заметим, что условие оптимальности вида (4.11) существует для каждого параметра проекта Т(д. Для интерпретации этих условий оптимальности заметим, что интегралы [c.39]

В [139] приведены сведения об испытании серии из шести сосудов давления с помощью аппаратуры 1Р08. Предварительно эффективность аппаратуры проверяли на образцах и моделях сосудов давления. Устанавливали особенности эмиссионных свойств используемых материалов и необходимые информативные параметры. Пробные испытания показали, что развивающиеся дефекты дают либо сложные для интерпретации сигналы взрывного типа, накладывающиеся на непрерывную эмиссию, либо просто непрерывную эмиссию. Первые сигналы взрывного типа могут появляться уже на начальных уровнях нагружения. [c.184]

Рассматривается активная зона реактора как источник излучения. При этом, если имеются результаты физических расчетов активной зоны, их используют для вычисления утечки нейтронов из активной зоны и плотности рождения у-квантов в зоне. Если же физический расчет активной зоны не выполнен, то по минимальной исходной информации о составе и основных (Ьизических параметрах зоны производят интерпретацию ее объемным источником определенной формы с равномерной генерацией в нем нейтронов и у-квантов. [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...