Поверхность спрямляющая

Обертывающей поверхностью семейства спрямляющих плоскостей является спрямляющий торс кривой линии. [c.338]

Плоскости, проходящие через образующие конуса и нормальные к его поверхности, параллельны соответствующим спрямляющим плоскостям кривой линии и проходят через верщину конуса. Для этого семейства плоскостей огибающей поверхностью является некоторая коническая поверхность с верщиной S. Она должна служить вспомогательным конусом спрямляющего торса кривой линии, а образующие этого конуса будут параллельны образующим спрямляющего торса. Как показано на рис. 466, вспомогательный конус спрямляющего торса пересекается плоскостью Q по некоторой кривой линии EF. [c.341]

Главные нормали поверхности, как прямые линии, перпендикулярные к соответствующим спрямляющим плоскостям, пересекаются осью винтовой линии и перпендикулярны к ней. [c.348]

Имея в задании рассматриваемой кривой линии вспомогательный конус ее спрямляющего торса, ход, начальный угол 5о и линейный график уравнения а = j s) в естественных координатах, можно известными методами построить в проекциях заданную кривую линию и сопровождающие ее поверхности. [c.352]

При графических приемах развертывания всегда приходится выполнять спрямление или разгибание кривых л и-н и й, лежащих на поверхности. Для этого применяют способ малых хорд. Как показывает само название, способ заключается в том, что в спрямляемую или разгибаемую кривую (плоскую или пространственную) вписывают ломаную линию, звенья которой представляют небольшие хорды кривой. [c.179]

Таким образом, даже при отсутствии за колесом спрямляющих поток лопаток, можно организовать торможение воздушного потока, выходящего с большой скоростью из колеса, направив его в пространство между двумя кольцевыми поверхностями (стенками). Поэтому участок между сечениями 2—2 и 2 —2 (см. рис. 2.4) получил название безлопаточный диффузор . (Можно показать, что в таком диффузоре возможен переход от сверхзвуковой скорости к дозвуковой без образования скачка уплотнения). Однако в без-лопаточном диффузоре уменьшение скорости происходит сравнительно медленно (примерно обратно пропорционально радиусу), что приводит к необходимости выполнять его с увеличенными диаметральными габаритными размерами и сопровождается большими потерями на трение воздуха о стенки. Для более эффективного торможения потока, выходящего из колеса, в центробежных ступенях (компрессорах) авиационных ГТД обычно применяют лопаточные диффузоры, работающие аналогично направляющим аппаратам осевых ступеней. В некоторых конструкциях для уменьшения габаритных размеров центробежной ступени канал диффузора выполняется криволинейным с частичным или полным поворотом потока в нем из радиального направления в осевое. [c.47]

Для простоты будем считать далее поверхности тока в осевой ступени цилиндрическими. В этом случае развертка сечений рабочего колеса или спрямляющего аппарата представится в виде плоских прямых решеток с бесконечным числом лопаток типа показанной выше на рис. 2.9. Рассмотренные ниже параметры и характеристики таких решеток при введении несложных поправок могут быть использованы и при расчете ступеней с нецилиндрической формой проточной части. [c.76]

Равномерность поля скоростей, а также уровень и спектр пульсаций в выходном сечении воздухозаборника зависят, помимо состояния пограничного слоя, от суммарного угла поворота потока и длины внутреннего канала. Если внутренний канал достаточно длинный (его длина превышает 6—8 калибров от Z)bx/2 или Кл), то поток на выходе имеет приемлемые показатели равномерности и стационарности, хотя это выравнивание потока достигается за счет некоторого снижения полного давления. Если же воздухозаборник имеет более короткий внутренний канал, то может потребоваться установка специальной спрямляющей решетки для достижения требуемой равномерности и стационарности потока. Для этой же цели у поверхности центрального тела в дозвуковой части воздухозаборника, расположенной за горлом, иногда устанавливают специальные турбулизаторы (см. рис. 9.12). Турбулизаторы (генераторы вихрей) выполняют в виде коротких лопаток малого удлинения (козырьков), имеющих высоту, несколько большую толщины пограничного слоя (в 1,2—1,5 раза). При обтекании этих лопаток, устанавливаемых под большими углами атаки к потоку, возникают вихри, которые способствуют перемешиванию пограничного слоя с основным потоком. В результате этого предотвращается образование и развитие зон отрыва пограничного слоя от стенок и происходит выравнивание поля скоростей и уменьшение пульсаций потока в канале малой длины. [c.273]

Теорема 19. При изгибании спрямляющей поверхности линии L на плоскости кривая L становится прямой линией. [c.9]

Развертывающаяся поверхность, огибающая семейство спрямляющих плоскостей линии L, называется спрямляющей поверхностью линии L. [c.9]

Спрямляющая поверхность винтовой линии L есть цилиндрическая поверхность, на которой располагается линия L. [c.9]

Огибающей поверхностью семейства спрямляющих плоскостей является спрямляющий торс кривой линии. Пространственная линия лежит на спрямляющем ее торсе, так как с каждой спрямляющей плоскостью семейства она имеет общую точку и каждая спрямляющая плоскость содержит в себе касательную к кривой. Спрямляющий торс называют также ректифицируЮ щим торсом [234]. [c.72]

Метод плоского преобразования линий кривизны торсов [163] базируется на основных положениях теории кинематических поверхностей, развитой в задачах начертательной геометрии работами М. Я. Громова. Способ заключается в преобразовании ортогональной сети линий кривизны торсовой поверхности в ортогональную сеть на плоскости. Установлено, что спрямление кривой построением на ней ломаной Чебышева и спрямление кривой непосредственным измерением ее циркулем являются практически наиболее пригодными как по однотипности графических приемов, входящих в построение, так и по затрате рабочего времени. В этих построениях спрямляемая кривая предварительно разбивается на ряд участков. [c.141]

Лист Мебиуса как полоса поверхности некоторой ширины рассматривается в работе [254], в которой автор впервые приводит пример замкнутой, аналитической, развертывающейся поверхности Мебиуса. Определяется средняя линия полосы в однородных координатах. Лист Мебиуса как огибающая семейства спрямляющих плоскостей средней линии оказывается класса 21 и порядка 29. В этой же работе приведены численные расчеты и графики для наложения на плоскость построенного листа Мебиуса определенной ширины. [c.260]

Р в точке Р, Кривизна к обращается в нуль на самом ребре, а вдали от ребра ввиду затухания деформаций, спрямляющих ребро (и — -0), она такая же, как и у поверхности Р. Изменение кривизны при деформации поверхности Р в Р равно [c.28]

На рис. 4, слева, изображена конструктивная схема одной ступени осевого компрессора (воздух движется сверху вниз). Если рассечь, мысленно, ступень цилиндрической поверхностью, проходящей через лопатки колеса и спрямляющего аппарата и имеющей диаметр, равный среднему диаметру лопаток, и развернуть эту поверхность на плоскость чертежа (см. рис.4, справа), то в плоскости чертежа получится изображение двух рядов профилей, которые принято называть решетками. [c.116]

Отливки закрытой коробчатой, цилиндрической формы. Наружные поверхности образуются сопряжением прямолинейных и криволинейных поверхностей с переходами, тонкими ребрами и выступами. Внутренние полости особо сложной формы с наличием ленточных и кольцевых каналов, расположенных в два яруса и более. Типовые отливки — гидравлические коробки нефтебуровых установок, блоки автомобильных, тракторных и авиационных двигателей, спрямляющие аппараты, станины станков и др. (рис. 5.6). [c.408]

В кольцевом резонаторе поверхность зеркала в общем случае не совпадает с волновой поверхностью в данном сечении резонатора. Если конфигурация кольцевого резонатора симметрична, то можно привести ее к виду, показанному на рис. 5.1, рассекая резонатор по сечению симметрии с последующим спрямляющим раз- [c.115]

В качестве дополнительных условий [Л] при образовании поверхности вида Г1 можно, в частности, принять, что точка Леа скользит по кривой т, а бинормаль кривой а в точке Л всегда принадлежит спрямляющей плоскости а кривой т. [c.62]

При линейном касании поверхностей Д м И ъ плоском нормальном сечении, совпадающем со спрямляющей плоскостью к характеристике Е и проходящем через некоторую точку К на ней, нормальный радиус кривизны поверхности Д детали и нормальный радиус кривизны поверхности И инструмента всегда одинаковы по величине и противоположны по знаку Это на единицу уменьшает количество возможных видов линейного касания поверхностей Д и И (по сравнению с точечным их касанием). Поэтому, [c.262]

В одном (и только в одном) плоском нормальном сечении, проходящем через точку К на характеристике Е и совпадающем со спрямляющей плоскостью к ней, иметь равные по величине и противоположные по знаку радиусы кривизны и ). При этом поверхности Д ж И ъ точке [c.262]

Это же выражение было получено Прандтлем [207]. Случай а ° ° 0, т. е. фх °° о (см. рис. 5.1), имеет место тогда, когда непосредственно за плоской решеткой или сеткой расположены продольные направляющие поверхности (спрямляющая решетка — хонейкомб, см. рис. 4.3). В то же время, как уже было отмечено, коэффициент выравнивания потока должен быть одинаковым как в конечном сечении за решеткой, так и перед ней, по ее фронту. Таким образом, выражение (5.58) можно рассматривать как уточненную формулу и для расчета коэффициента выравнивания потока по фронту решетки, т. е. /(ф = Аа)р/Ашо = /( = ( + Ср)С Как видно, это выражение аналогично формуле (4.29), только более уточненной. [c.130]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Подгруппа Г — поверхность общего вида (табл. 3, рис. 125) образуется произвольной (плоской или пространственной) кривой g, характер перемещения которой определяется формой и положением направляющо.й dj и дополнительным условием (на рис. 125 оно состоит в том, что точка А g скользит по направляющей dj, а бинормаль кривой g в точке А принадлежит спрямляющей плоскости у кривой di ). [c.93]

Пусть Ф — спрямляющий торс направляющей кривой s u) в и) — однопараметрическое семейство касательных плоскостей к Ф, а 8р ( ) — семейство плоскостей, которое получается из е(ы) поворотом каждой плоскости около образующей на один и тот же угол. Огибающая торсовая поверхность семейства плоскостей еэ( ) называется пс ев до с п р ямляющим торсом. Иногда псевдоопрямляющий торс называют торсом постоянного угла поверхности Ф [74,75]. [c.73]

Рис. 5.73. Уплотнение между диском I последней ступени осевого компрессора и внутренним кольцом спрямляющего аппарата 2 (рис. 5.73, а) выполнено в виде гребенчатого лабиринта на задней стальной цапфе 3 и цилиндрической поверхности внутреннего кольца сппямляющего аппарата 2.

Лопатки спрямляющих аппаратов входят своими концами в просечки наружных и внутренних колец и привариваются к ним. Цилиндрические поверхности на внутренних кольцах имеют легкосрезаемое покрытие и образуют совместно с гребешками на барабанных частях ротора лабиринтные уплотнения между степенями компрессора (XIII). Подобное же уплотнение расположено между внутренним кольцом спрямляющего аппарата последней ступени и задним валом (см. рис. 5.73, а). Каждое полукольцо спрямляющего аппарата закреплено на корпусе компрессора (IX) тремя болтами. [c.303]

Отсюда следует, что для построения максимальной фигуры влияния многоразовой коррекции следует данную совокупность эллипсоидов влияния одноразовой коррекции обкатывать спрямляющей плоскостью. Полученная фигура определяет различную тактику коррекции в зависимости от направления корректируемого отклонения в пространстве корректируемых параметров. Спрямленные участки получившейся выпуклой фигуры соответствуют многоразовому включению двигателя (двухразовому на линейчатой поверхности, трехразовому на плоскости н т. д.), а участки, принадлежаш ие исходной совокупности эллипсоидов влияния, — однократному включению двигателя. Отсюда следует, что многоразовая импульсная коррекция может потребоваться лишь в случае, когда огибающая совокупности эллипсоидов влияния на рассматриваемом промежутке времени полета не всюду выпукла, — только тогда удут существовать спрямленные участки. Заметим, что не всюду выпуклая совокупность эллипсоидов влияния возможна лишь в случае немонотонной зависимости их характеристик от времени. В противном случае всегда существует эллипсоид, охватывающий все остальные эллипсоиды влияния. [c.311]

Большой объем работ был выполнен по расчету сверхзвуковых течений в плоских и осесимметричных соплах, имеющих плоскую поверхность перехода от дозвуковой скорости к сверхзвуковой. О. Н. Кацкова и Ю. Д. Шмыглевский (1957) рассчитали осесимметричное течение, возникающее при расширении газа от плоской поверхности перехода в вакуум. Решение в малой окрестности поверхности перехода строилось ими в виде-рядов, в остальной части течения для его расчета использовался численный метод характеристик. Подробные результаты этих расчетов приведены-в работе упомянутых авторов (1962). Найденные поля течений могут быть использованы непосредственно для построения сопел с неравномерным потоком в выходном сечении либо в качестве промежуточного участка между поверхностью перехода и спрямляющим течением, приводящим к равномерному распределению параметров газа при выходе его и сопла. Разработанные в ряде работ О. Н. Кацковой, А. Н. Крайко ш У. Г. Пирумова методы позволяют рассчитывать течения в плоских, круглых, кольцевых соплах с учетом термодинамического несовершенства газа, неравновесного характера течения, а также при наличии в газе-частиц конденсированной фазы (А. Н. Крайко, Л. Е. Стернин). [c.204]

Для этой же цели служат сооружения, направляющие воду к водоотводным устройствам, как то земляные присыпки и срезки поверхности земли, а также сооружения, регулирующие сток воды (спрямляющие русла, струенаправляющие аамбы. траверсы и т. д.). [c.16]

Горизонтальный цилиндр 8, на поверхности которого измеряется теплоотдачг помещают в аэродинамическую трубу 4. Правый конец этой трубы присоединяю к всасывающему отверстию вентилятора 7, а воздух поступает в трубу со стороны е левого конца 2. Вход в трубу имеет плавные очертания для того, чтобы распредел ние скорости в потоке воздуха в трубе было по возможности равномерным. Для это же цели служит спрямляющая решетка 5, которая не позволяет закручиванию поте ка воздуха в вентиляторе распространиться против потока. Температуру воздух /д,, набегающего на цилиндр 8, измер-яют термометром 1, а скорость воздуха — тру( кой Пито 9, присоединенной к дифференциальному манометру 3. Для того чтоб [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...