Тело рабочее, виды

Тело рабочее, виды 102—104 -----выбор 102—103, 309—313 [c.462]

На рис. 16,6 показана схема паровой компрессорной холодильной установки, а на рис. 16.7 и 16.8 —ее цикл в координатах V, р и S, Т. Из испарителя ИСП (рис. 16.6) рабочее тело в виде перегретого, влажного или сухого насыщенного пара поступает в компрессор КМ, где сжимается по адиабате t-2. В общем случае после сжатия пар должен быть перегретым. В конденсаторе j (// пар, отдавая свою теплоту охлаждающей воде (или воздуху), пол- [c.152]

Следовательно, 66,7% от всей использованной внутренней энергии пошло на производство работы изменения объема, а 33,3% ее отведено от рабочего тела в виде теплоты. [c.82]

Если Р2 > Рк (область II подкритическая, см. рис. 1.23), то расчет скорости истечения проводится по формуле (1.210) при любой форме соп.яа. Если р2 < Рк, область I надкритическая (см. рис. 1.23), то расчет по формуле (1.210) возможен только в том случае, когда истечение происходит через сопло Лаваля. При суживающемся или цилиндрическом сопле по формулам (1.227) и (1.228) определяется р и на Т-и 51-диаграммах (см. рис. 1.22) находится точка а, соответствующая критическому давлению. Скорость истечения в этом случае критическая и определяется по уравнению (1.210), где вместо 2 подставлено значение 1 . Таким образом, только сопло Лаваля в надкритической области истечения может использовать все возможности, заложенные в рабочем теле в виде давления Р1 и температуры Т для образования скорости истечения, превосходящей критическую скорость. [c.48]

Коэффициент излучения графита в описываемой работе определялся из дополнительных опытов. Его предварительно отжигали при температуре около 650"С. Опыты проводились по калориметрическому методу или абсолютному методу регуляторного режима. Степень черноты графита с плотностью 1 600 кг м в интервале температур 50—650° С изменяется от 0,9 до 0,86, что согласуется с литературными данными. Определение коэффициента излучения исследуемого тела производится по уравнению (8-14), которому можно придать следующий рабочий вид [c.368]

Рис. 19.27. Центробежные муфты а — колодочная (нор-мально-разомкнутая) б — с рабочим телом в виде дроби

Поверочный расчет на ЭВМ поверхностей нагрева барабанных котлов проводят на основе дифференциальных уравнений по продуктам сгорания и рабочему телу в виде [20] [c.420]

Удельный объем и температуру перегретого пара обозначают соответственно через v и i° С. Процесс получения перегретого пара, являясь изобарным процессом, сопровождается увеличением объема и температуры, поэтому изобара на участке г—д уже не является изотермой. Таким образом, отрезкам а—б соответствует жидкое состояние рабочего тела с нагревом его от °С до температуры кипения б г — состояние рабочего тела в виде влажного насыщенного пара (смесь жидкости и пара в равновесном состоянии) г — д—состояние рабочего тела в виде перегретого пара. Точка б соответствует началу кипения, точка г — неустойчивому состоянию сухого насыщенного пара. [c.81]

Шариковый вариа тор (фиг. 37, щ, фиг. 42 и табл. 62) имеет рабочие тела в виде двух соосно расположенных конусных чашек и четырёх шариков. Наклон геометрических осей вращения шариков с целью изменения скорости производится наклоном осей направляющих роликов встроенных в червячные колёса. Послед- [c.700]

На фиг. 180 показана схема паровой компрессорной холодильной установки, а на фиг. 181 и 182 ее идеальный цикл в координатах рг и Тз. Из испарителя исп (фиг. 180) рабочее тело в виде перегретого, влажного или сухого насыщенного пара поступает в компрессор км, где сжимается но адиабате 1—2. В общем случае после сжатия пар должен быть перегретым. В конденсаторе кн пар, отдавая свое тепло охлаждающей воде (или-воздуху), полностью сжижается. Процесс конденсации пара 2—3 изобарный на участке 5—3 он одновременно и изотермический. Для снижения температуры рабочего тела можно было бы, так же как и в воздушно-холодильной установке, применить расширительный цилиндр и производить адиабатное расширение с производством работы (процесс 3—4 ). Для упрощения схемы установки и обеспечения гибкой системы регулирования ее [c.288]

Из рис. 7-2 следует, что численно работы всасывания и выталкивания, выражаемые одной и той же площадью 2"—1—1 —2 —2", равны, но обратны по знаку. Вследствие этого их можно также не учитывать. Что же касается совокупности остальных процессов, то их мы будем рассматривать как идеальный цикл с рабочим телом в виде идеального газа, происходящий с совершенным подводом тепла в условиях равновесных процессов, образующих цикл. Такое допущение возможно принять, поскольку различие природы газовой смеси и продуктов сгорания вносит очень незначительные изменения в выводы, которые мы будем делать, и поскольку параметры в точках, соответствующих переходу от одного процесса к другому и называемых характерными точками, остаются неизменными. [c.90]

На одном из участков кругового процесса рабочее тело расширяется, производя при этом положительную работу за счет теплоты, полученной от более нагретых тел, и частично за счет своей внутренней энергии. На другом участке рабочее тело возвращается в исходное состояние, обусловливая тем самым непрерывность действия двигателя. Для возвращения рабочего тела в исходное состояние над ним должна быть совершена работа сжатия ОДна часть которой передается рабочим телом менее нагретым телам в виде теплоты, а другая идет на восстановление начального значения внутренней энергии рабочего тела. Работа на этом участке кругового процесса совершается за счет некоторой доли положительной работы, полученной на первом участке. Разность работы расширения и работы сжатия равна работе изменения объема рабочего тела за цикл, а так как то [c.22]

Дроссельная система разомкнутого типа (рис. 41) состоит из теплообменника I, дросселя 2 и небольшого баллона 5, в котором содержится рабочее тело в виде газа высокого давления. Сжатый газ предварительно охлаждается в теплообменнике, проходит через дроссельное устройство. В установившемся режиме к рабочему телу подводится теплота от охлаждаемого объекта и далее газ через теплообменник выбрасывается в окружающую среду. [c.114]

Такое большое количество энергии при использовании ядерных реакций должно быть воспринято другим рабочим телом в виде тепловой илн химической энергии, которую затем, так же как и в обычном двигателе, можно использовать для создания силы тяги. [c.170]

Итак, неравновесность всегда приводит к увеличению энтропии рабочего тела при том же количестве подведенной теплоты и к потере части работы. В общем виде это можно записать следующим образом [c.27]

Коэффициент полезного действия современных ТЭС с паровыми турбинами достигает 40 %, с газовыми турбинами — не превышает 34 %. На ТЭС с паротурбинным приводом возможно использование любого вида топлива газотурбинные станции пока используют только жидкое и газообразное. Однако паровая турбина не столь маневренна, как газовая. Дело в том, что давление пара, подаваемого в турбину, высокое — до 23,5 МПа и корпус турбины для обеспечения прочности очень массивен. Это не позволяет быстро и равномерно прогреть паровую турбину при пуске. Газовые турбины работают при давлениях рабочего тела не более 1 МПа, их корпус много тоньше, прогрев осуш,ествляется быстрее. Поэтому газотурбинные агрегаты на ТЭС рассматриваются в перспективе как пиковые — для обеспечения выработки электроэнергии при кратковременном увеличении в ее потребности — для снятия пиков электрической нагрузки. [c.185]

Кроме того, повышение к. п. д. любой тепловой установки достигается целесообразным выбором основных параметров рабочего тела — давления и температуры, правильным выбором размеров и оби их видов отдельных элементов установки. [c.10]

Применительно к движущемуся рабочему телу, у которого в общем случае изменяется кинетическая энергия видимого движения, уравнение первого закона термодинамики принимает вид [c.63]

В технике Г5-диаграмма широко используется при исследовании термодинамических процессов и циклов, так как позволяет видеть изменение температуры рабочего тела и находить количество теплоты, участвующее в процессе. Не-которым неудобством данной диаграммы является то, что при определении количества теплоты приходится измерять соответствующие площади, что усложняет определение необходимых величин. [c.185]

Когда начальная скорость рабочего тела равна нулю, тогда скорость течения определяется формулой ш = / 2(i i — Iq). Если энтальпия измеряется в килоджоулях на килограмм, то последнее уравнение принимает вид [c.200]

Работоспособность подшипников качения ограничивается усталостным выкрашиванием рабочих поверхностей дорожек и тел качения (этот вид разрушения является основным критерием работоспособности) пластическими деформациями, в результате которых при п < 1 об/мин и больших нагрузках на дорожках качения могут появляться вмятины-лунки расклиниванием колец и тел качения (раскалывание может быть вызвано неправильным монтажей подшипников, погрешностями формы и размеров посадочных поверхностей валов и корпусов, ударными и вибрационными нагрузками) разрушением сепараторов, что характерно для подшипников, работающих при высоких числах оборотов абразивным износом трущихся поверхностей, который наблюдается у подшипников, работающих в загрязненной среде при недостаточной защите от загрязнения. [c.437]

Усталостное разрушение. Усталостное разрушение рабочих поверхностей тел качения и дорожек качения колец подшипников в виде раковин или отслаивания происходит вследствие действия на них циклического контактного напряжения. Наблюдается у подшипников после длительной их работы в нормальных условиях при об/мин и сопровождается повышенным стуком. Поэтому основным критерием работоспособности подшипников, работающих, в нормальных условиях при п Ю об/мин, является динамическая грузоподъемность, предупреждающая усталостное разрушение. [c.423]

Для определения концентрации частиц измеряется ослабление света методами волоконной оптики [404, 766]. Для измерения скорости дискретной фазы разработан электростатический датчик потока массы, позволяющий измерять поток массы взвешенных частиц. Такие измерения выполнены [745] с помощью замкнутого контура с двухфазным рабочим телом в виде взвеси частиц из стекла и окиси магния размером от 35 до 50 мк при скорости потока 40 м1сек. Диаметр трубы 127 мм, масса воздуха 0,76 кг. Распределение частиц по размерам показано на фиг. 4.18. [c.181]

Из определения понятий теп юты и работы (см. 5) следует, что две рассматриваемые в термодинамике формы передачи энергии не являются равноценными в то время как работа W може непосредственно пойти на увеличение любого вида энергии, теплота Q непосредственно, без предварительного превращения в работу, приводит лишь к увеличению внутренней энергии системы. Эта неравноценность теплоты и работы не имела бы значения, если бы можно было без каких-либо трудностей превратить теплоту в работу. Однако, как показывает опыт, в то время как при превращении работы в теплоту явление может ограничиться изменением термодинамического состояния одного лишь теплополучающего тела (например, при нагревании посредством трения или при электронагреве), при преобразовании теплоты в работу наряду с охлаждением теплоотдающего тела происходит изменение термодинамического состояния других тел, участвующих в этом процессе или рабочего тела при незамкнутом процессе, или других тел в замкнутом круговом процессе, когда этим телам рабочее тело непременно отдает часть полученной им от нагревателя теплоты. В качестве таких других тел в тепловых машинах обычно служат холодильники. [c.50]

Поскольку сопло предназначено для преобразования потенциальной энергии рабочего тела в кинетическую, то начальной скоростью потока на входе в соило можно пренебречь из-за ее малости по сравненню с w - Тогда выражение для скорости истечения, справедливое для любых рабочих тел, принимает вид [c.109]

На одном из участков кругового процесса рабочее тело расширяется, соверп1ая положительную работу за счет теплоты, полученной от более нагретого тела, и частично за счет своей внутренней энергии. На другом участке рабочее тело возвращается в исходное состояние. Для этого над рабочим телом должна быть совершена работа сжатия L hsi одна часть которой передается рабочим телом менее нагретому телу в виде теплоты, а другая идет на восстановление начального значения внутренней энергии рабочего тела. Работа на этом участке кругового процесса совершается за счет некоторой доли положи- [c.58]

Угол обхват а—телесный угол, вершина к-рого находится в световом центре источника света, а образующие пересекают крайние точки рабочей части оптики.) Обычно в П. с вольтовой дугой а=110—120°, в П. с лампой накаливания а > 180°. Всякий источник света, прим еняемый в П., можно рассматривать либо в виде светящегося диска либо светящейся шаровой поверхности. К группе источников света в виде диска относятся вольтова дуга и специальные лампы накаливания,имею- I щие светящееся тело в виде диска, а к источникам света шарового типа относятся почти все остальные лампы накаливания. Если [c.437]

Концентрация токсичных компонентов в продуктах сгорания, выходящих из цилиндра двигателя, зависит от скорости их образования и продолжительности протекания реакции. До настоящего времени отсутствуют четкие представления о механизме реакций окисления углеводородных топлив в цилиндре двигателя. В двига-телестроении наибольшее распространение получили термодинамические методы расчета равновесного состава продуктов сгорания. Рассмотрение рабочего тела в виде смеси, состоящей из 18 компонентов, позволяет на основе методов химической кинетики определить выделение токсичных составляющих при сгорании углеводородного топлива с учетом диссоциации [11,12] [c.17]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Опишем цикл предлагаемой установки изображенный на Т, S-н Р, i — диаграммах (рис. 8.20). В предлагаемой установке в вихревой трубе происходит сепарация конденсата — жидкой фазы хладагента и отвод части несконденсировавшегося газа. Как уже отмечалось, вихревая труба выполняет роль конденсатора и расширительного устройства с переохладителем. После процесса охлаждения 2"—2 рабочее тело через завихритель 13 подается в вихревую трубу 3 в виде интенсивно закрученного вихревого потока. В процессе энергоразделения повышается температура у периферийного потока, перемещающегося от соплового ввода за-вихрителя 13 к крестовине 7. Температура периферийных масс газа на 30—50% выше исходной. Этот факт и высокий коэффициент теплоотдачи от подогретых масс газа к стенкам камеры энергетического разделения 14 приводит к интенсификации теплообмена и уменьшению потребной поверхности теплообмена у конденсатора, а, следовательно, обеспечивает уменьшение его габаритов и металлоемкости. В приосевом вихре, имеющем пониженную температуру за счет расширения в процессе дросселирования и вследствие реализации эффекта Ранка, происходит конденсация. Образовавшиеся капли влаги отбрасываются центробежными силами на периферию. Часть конденсата вытекает через кольцевую щель 18 в конденсатосборник, а другая уносится потоком и вытекает через кольцевое коническое сопло 9 в камеру сепарации 4. По стенкам камеры сепарации жидкая фаза хладагента стекает и отводится в испаритель 10. Из испарителя 10 жидкая фаза прокачивается насосом 11 через охлаждаемый объект 12, охлаждает его и возвращается в испаритель 10. Из испарителя 10 паровая фаза через сопло 17 поступает в вихревую трубу в центральную ее часть в область рециркуляционного течения и через коническое кольцевое сопло 9 выбрасывается в се-парационную камеру 4, откуда в виде паровой фазы всасывается вновь в компрессор 1, сжимается до необходимого давления и вновь возвращается через теплообменник 2 на вход в вихревую трубу 3. По межрубашечному пространству 16 между камерой энергоразделения 14 и кожухом 15 циркулирует охлаждающая [c.397]

На рис. 10.51 приведена схема гидравлической виброзащитной системы кресла I человека-оператора, содержащая упругий элемент 2, гидроцилиндр J, силовой стабилизатор 4 н виде датчика пульсации давления рабочей жидкости и элемента типа сопло -заслонка, обратные связи. 5, 6 по положению и по ускорению. Обратная связь по положению обеспечивает стабилизацию кресла от-носи1ельно фундамента. Обратная связь по ускорению введена для предсказания возмущающего воздействия с опережением, необходимым для компенсации возмущения и [ювышения эффективности системы в резонансных зонах тела человека-оператора. Система позволяет свести до минимума вертикальные колебания кресла с оператором. [c.306]

В технике находят применение механизмы с гибкими звеньями в виде лент, ремней, канатов (цепь как гибкое звено здесь не рассматривается). В этом случае движение передается с помощью трения между цилиндрами, называемыми шкивами, и охватывающим их гибким телом, например ремнем. Трение гибких тел впервые было изучено Л. Эйлером. Полученные им зависимости используются для решения многих технических задач. Для возникновения сил трения необходимо, чтобы в ветвях, ремня было предварительно создано натяжение, которое прижимает ремень к шкиву. Пусть в рабочем состоянии лента движется по шкиву (рис. 7.11) с некоторой скоростью г) = onst. [c.79]

Работу ракетного двигателя можно представить в виде последовательности квазиравновесных процессов, таких как нагревание топлива, его горение, расширение продуктов сгорания до давления истечения из сопла. Особенность их состоит в зависимости химического состава продуктов сгорания от условий проведения процесса. Термодинамика позволяет рассчитать равновесный молекулярный состав газов на каждом из этапов работы двигателя, если известны необходимые свойства исходных веществ и продуктов сгорания. В итоге удается отделить термодинамические задачи от газодинамических и оценить удельную тягу двигателя при заданном топливе или, не прибегая к прямому эксперименту, подобрать горючее и окислитель, обеспечивающие необходимые характеристики двигателя. Другой пример — расчет электропроводности низкотемпературной газовой плазмы, являющейся рабочим телом в устройствах для магнитно-гидродинамического преобразования теплоты в работу. Электропроводность относится к числу важнейших характеристик плазмы она пропорциональна концентрации заряженных частиц, в основном электронов, и их подвижности. Концентрация частиц может сложным образом зависеть от ис- ходного элементного состава газа, температуры, давления и свойств компонентов, но для равновесной плазмы она строго рассчитывается методами термодинамики. Что касается подвижности частиц, то для ее нахождения надо использовать другие, нетермодипамические методы. Сочетание обоих подходов позволяет теоретически определить, какие легкоионизирующиеся вещества и в каких количествах следует добавить в плазму, чтобы обеспечить ее требуемую электропроводность. [c.167]

Энергия, переданная системой с изменением ее внешних параметров, также называется работой W (а не количеством работы), а энергия, переданная системе без изменения ее внешних параметров,— количеством теплоты Q. Как видно из определения теплоты и работы, эти два рассматриваемых в TepMOAHHaiviHKe различных способа передачи энергии не являются равноценными. Действительно, в то время как затрачиваемая работа W может непосредственно пойти на увеличение любого вида энергии (электрической, магнитной, упругой, потенциальной энергии системы в поле и т. д.), количество теплоты Q непосредственно, т. е. без предварительного преобразования в работу, может пойти только на увеличение внутренней энергии системы. Это приводит к тому, что при преобразовании работы в теплоту можно ограничиться только двумя телами, из которых одно тело (при изменении его внешних параметров) передает при тепловом контакте энергию другому (без изменения его внешних параметров) при превращении же теплоты в работу необходимо иметь по меньшей мере три тела первое отдает энергию в форме теплоты (теплоисточник), второе получает энергию в форме теплоты и отдает энергию в форме работы (рабочее тело) и третье получает энергию в форме работы от рабочего тела. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...