Колебательный Несущая частота

В наиболее распространенном индуктивном приборе преобразователь является параметрическим механические колебания иглы вызывают изменение индуктивного сопротивления катушек. Преобразование осуществляется следующим образом. Колебания иглы 1 (см. рис. 36, 6) приводят в колебательное движение якорь 6, в результате чего изменяется воздушный зазор между якорем и Ш-образным сердечником 7, на котором имеются две катушки индуктивности 4. Катушки и две половины первичной обмотки дифференциального входного трансформатора образуют измерительный мост. Механические колебания иглы вызывают изменение напряжения на вторичной обмотке дифференциального трансформатора. Питание моста осуществляется от генератора ГЧН (см. рис. 37) звуковой несущей частоты ( 5 кГц). [c.132]

Предположим, что несущая частота равна резонансной частоте колебательной системы или электрического контура балансировочной машины. [c.340]

Амплитуда колебательной системы или электрического контура для несущей частоты будет равна [c.340]

Тип несущей. Несущая может быть колебательной, последовательностью импульсов и постоянным уровнем (т. е. процессом с ча-тотой (О = 0). Колебательная несущая может быть как гармонической, так и прямоугольной формы, детерминированной или случайной (псевдослучайной). Для любых сигналов цифровой звукозаписи процесс модуляции представляет собой манипуляцию по определенному алгоритму амплитуды, частоты или фазы несущей. На практи- [c.69]

Действительно, пусть на одном и том же ферромагнитном сердечнике размещены две обмотки — контурная и сигнальная, и пусть по параллельному колебательному ко1]туру протекает гармонический ток (ток накачки), задаваемый внешним генератором. Частота последнего может изменяться вблизи резонансной частоты контура и значительно (в 5—10 раз) превышать частоту сигнала. В результате модуляции индуктивности сигналом настройка контура изменяется (контур перестраивается ), что приводит как к изменению уровня накачки в нем (амплитудная модуляция) так и к изменению со временем разности фаз контурного тока и тока внешнего генератора (фазовая модуляция). Амплитудную и фазовую модуляции, несущие информацию о сигнале, можно выделить с помощью амплитудного и фазового детекторов. Ампли- [c.154]

Колебательный процесс здесь, как и при динамическом нагружении постоянной нагрузкой, носит отнулевой характер. На рис. 5.20 приведены прогибы несущих слоев в срединном сечении (ж = 0,5), в котором приложена сила Qq [а = 0,5). Они изменяются во времени с одинаковой частотой, причем w W2 > что говорит об обжатии заполнителя. [c.249]

По данным ряда организаций, проводивших подобные испытания, для оценки ровности дорожного покрытия в отношении воздействия его на автомобиль (оценка производится по средней квадратической величине ускорений) для получения представительных данных вполне достаточен пробег, равный 0,15—0,3 км. То же самое справедливо и для деталей несущих систем — рам и кузовов, а также для рулевого управления. Для оценки воздействия дорожного покрытия на нагрузочный режим трансмиссии пробег автомобиля при проведении специальных исследовательских испытаний должен быть намного больше 0,3 км, чтобы при заданной достоверности получить необходимое число циклов, так как частота колебательных процессов в этом случае значительно ниже. При проведении таких испытаний пробег, как правило, должен составлять 10—100 км. [c.64]

Нпже обсуждаются результаты исследований (см. Р. Ф. Ганиев и др., 1978) для различных режимов колебательного движения несущей жидкости с достаточно высокой частотой, когда [c.161]

Фундамент машины является колебательной системой (массив на упругих опорах, какими являются, например, грунт, сваи, несущие конструкции, виброизоляторы) и поэтому имеет определенные частоты собственных колебаний, зависящие от массы фундамента и жесткости опор. Если частота собственных колебаний фундамента совпадает с частотой возмущающей силы (для инерционных сил первой гармоники—с число.м оборотов машины для высших гармоник — с числом оборотов, увеличенным в целое число раз), то возникает резонанс возмущающие силы машины, действуя в такт собственным колебаниям, вызывают повышенные амплитуды колебаний фундамента и могут быть причиной появления недопустимо высоких напряжений. По- [c.10]

В импульсном режиме энергия колебаний генерируется в виде импульсов, заполненных ультразвуковой несзпцей частотой. Продолжительность t импульса и период Ti повторения выбираются такими, чтобы время прохождения импульсом пути, составленного волноводом длиной и нагрузкой длиной Zh, было больше t, а каждый отраженный от конца нагрузки импульс возвращался к преобразователю после излучения последующего импульса. При этих условиях, пренебрегая отражениями порядка выше второго, можно принять, что в колебательной системе практически возникнут бегущие волны и входное сопротивление нагрузки на преобразователь останется постоянным, не зависящим от изменяющейся длины Zh. Для исключения возможного отражения на границе излучатель — нагрузка следует применить согласование между нагрузкой и волноводной системой. Необходимые характеристики импульсного режима могут быть определены следующим образом для максимального сужения спектра импульсного сигнала примем, что в импульсе должно содержаться не менее п периодов несущей частоты. Значение п определяется из условия, что наибольшая часть энергии содержится в основной частоте / спектра. Требование минимально допустимой полосы частот, в частности, связано с тем, что вследствие геометрической дисперсии скорости распространения упругих колебаний по волноводной системе импульс может существенно исказиться. Кроме того, согласование в широком диапазоне частот не может быть удовлетворительным. Отсюда [c.220]

В главах 5 и 6 мы уже говорили о возможности использования р— г-перехода в качестве управляемого конденсатора небольшой емкости. Использовав два или четыре таких р—ге-перехода, изготовленных в единой монолитной структуре, можно построить на этих конденсаторах балансную схему. При отсутствии внешнего напряжения постоянного тока в такой схеме поддерживается равновесное состояние, не позволяющее высокочастотному напряжению модуляции проходить на ее выход. Приход входного сигнала постоянного тока, внося разбаланс в состояние р—ге-переходов, вызывает появление на выходе напряжения несущей, которая в данном случае может иметь частоту в несколько сот килогерц или даже в несколько мегагерц. Эта высокая частота подается на трансформатор гальванического разделения, обмотка которого образует с емкостями р—я-переходов колебательный контур, настроенный на несущую частоту. Здесь достигается очень высокая степень подавления продольной помехи. Но сами модуляторы на р—тг-переходах трудно сделать достаточно точными — их температурная нестабильность в лучших образцах составляет доли микровольта на 1° С. Это иренятствует их успешному применению в низковольтных цепях. Поэтому в схемах с такой модуляцие обычно прибегают к предварительному усилению сигнала датчика. В случае высокого уровня [c.123]

Следует отметить, что при проектировании конструкций таких систем необходимо руководствоваться не только одними конструктивными соображениями, но и осуществлять такую конструкцию, чтобы для нее можно было составить достаточно четкую расчетную динамическую модель. Это дает возможность выполнять ее виброакустический расчет в зоне хотя бы низких частот, несущих основную долю колебательной энергии. Для примера будем рассматривать только вертикальные колебания. Исследуемую конструкцию представим в виде двух балок (рис. VIII.2) первой балки 2 (верхней платформы), имеющей прогибы (х), жесткость E J2 и погонную массу jiai полученную с учетом размазывания масс агрегатов, установленных на ней, и второй балки I (промежуточной рамы), имеющей соответствующие параметры (х), [c.357]

Колебательная мощность. Величина колебательной мощности, излучаемой агрегатом при возбуждении всех составляющих вибраций [1—3], позволяет однозначно определить частоты повышенной виброактивности агрегата, так как концентрирует в себе усредненные сведения о пространственном распределении составляющих вибраций и механических сопротивлений опорных и неопорных связей. Кроме того, по величинам излучаемых колебательных мощностей удается установить составляющую, несущую основную долю колебательной энергии и требующую особого внимания при разработке рекомендаций по снижению виброактивности. Надежно установить ее по соотношению уровней вибраций не удается ввиду различного сопротивления амортизатора по отношению к силам различных направлений. [c.51]

Вибрация оборудования, передаваемая через конструкции и пол организму человека, вызывает заболевание с потерей трудоспособности. Особенно вредной является работа с вибрирующим ручным инструментом [26]. Конструкция машины должна соответствовать требованиям ГОСТ 17770-72. Предельно допустимые вибрации на рабочем месте в зависимости от частоты колебаний, амплитуды, скорости и ускорения колебательных движений приведены в табл. 7.8. Для ослабления вибраций под основание оборудования устанавливают виброгасители в виде эластичных прокладок, прул<пны или пневматические демпферы. Для исключения вибраций и сотрясении от работы машин несущие конструкции здания и площадки не должны соприкасаться с фундаментами машпн. [c.505]

МОДУЛИРОВАННЫЕ КОЛЕБАНИЯ — колебания, параметры к-рых (амплитуда, фаза, частота, длительность ИТ. п.) изменяются во времени. Это понятие распространяется и на колебания, параметры к-рых изменяются в пространстве, тогда говорят о пространственно модулированных колебаниях в отличие от вре-иенных М. к. они могут быть дву- и трёхмерными. Далее всюду речь идёт только о колебаниях, модулированных во времени. Характер исходных (несущих) колебаний и законы их модуляции разнообразны от простейших гармонических до хаотических. Это могут быть даже не колебательные, а, напр., импульсные сигналы с переменными длительностью, скважностью или другими характерными для импульсной модуляции параметрами. [c.177]

Во многих статьях и монографиях задачи о прохождении через резонанс рассматривались в предположении, что скорость вращения валов, несущих неуравновешенные массы, в процессе пуска или остановки машины изменяется по линейному закону, т. е. валы вращаются равномерно-ускоренно или равномерно-замедленно [4, 7, 9, 11, 12]. В указанных работах установлен ряд важных закономерностей процесса прохождения через резонанс, в частности, показано, что максимум амплитуды (размаха) колебаний достигается несколько позднее того момента, когда частота вращения становится равной соответствующей собственной частоте, а также, что указанный максимум убывает с ростом ускорения вала. Однако полученные в упомянутых работах количественные (а иногда н качественные) результаты не всегда применимы к вибрационным машинам, характеризующимся относительно большими массами дебалансов вибровозбудителей. В таких машинах вращение вала вблизи резонансных частот уже нельзя полагать равномерно-ускоренным или рав-номерно-замедленным здесь происходит весьма интенсивная и существешю зависящая от настройки перекачка энергии от вращающегося вала в колебательную систему. Поэтому ниже приведены результаты, полученные при более полном решении задачи, когда изменение частоты вращения дебалансного вала не считается равномерным, а учитывается степень свободы системы, соответствующая вращательной координате (углу поворота вала). [c.180]

Одной нз первых моделей системы, предложенной Н. А. Дроздовым, является модель колебательной системы с одной степенью свободы, взаимодействующей с процессом резания детали, несущей следы от предыдущего прохода резца. Любое, в том числе случайное, возмущение вызывает затухающие колебания системы ее собственной частоты. При этом резец оставляет волнистый след на поверхности детали. При следующем проходе резец срезает слой, имеющий вследствие этого переменную толщину. Изменяющаяся с частотой волнистости, т. е. с собственной частотой системы, сила резания вызывает вновь колебания системы, и так далее. При некоторых условиях происходит раскачка системы, т. е. увелнчгние амплитуды колебаний до значения, ограничиваемого той или иной нелинейностью. Эта модель отражает важную особенность динамической системы станок—резаниэ, существенно влияющую на ее устойчивость. Метод определения условий потери устойчивости, т. е. появления раскачки , описанный выше, показывает, что область отсутствия автоколебаний сужается (по амплитудному значению характеристики разомкнутой системы) по меньшей мере в 2 раза. [c.124]

Биения. Биениями называют почти гармонические колебания, амплитуда A t) которых является колеблющейся функцией времени с квазипериодом, большим по сравнению с квазипериодом 2я/(о несущего колебательного процесса. В простейшем случае биения можно получить при наложении двух гармонических колебаний с близкими частотами (Oj и щ. Пусть частоты удовлетворяют условию [c.28]

Вибрациями называют колебательную реакцию фюзеляжа вертолета (и других элементов конструкции в невращающейся системе координат) на силы и моменты несущего винта. Имеются и другие существенные источники вибраций на вертолете (силовая установка и трансмиссия, аэродинамические силы на фюзеляже), но здесь будет рассмотрено только влияние несущего винта. В установившемся полете вперед иериоди-ческие силы в комлевой части лоиасти передаются на вертолет, вызывая вибрации. Таким образом, вибрации вертолета определяются гармоническим возбуждением в невращающейся системе координат, преимущественно с частотами Q и NQ. Вибрации обычно слабее всего на режиме висения и усиливаются по мере увеличения скорости полета до высокого уровня при максимальной скорости. Уровень вибраций высок также на переходном режиме ( 1 0,1) вследствие резкой неравномерности поля индуктивных скоростей. [c.635]

Дрейф пузырьков в колеблющейся вязкой жидкости. В дальнейшем ограничимся рассмотрением лишь таких частных решений системы (8), которые описывают движения, близкие к следующему. Центры пузырьков в поступательном движении совершают колебательные движения малой амплитуды, частично увлекаясь колебаниями несущей среды, и вместе с тем двигаются односторонне направленно относительно этой среды. Это последнее односторонне направленное движение может происходить со скоростями, значительно меньшими, чем масштаб скорости госо, т. е. их безразмерные значения существенно меньше единицы. Целью последующего исследования является определить направление и порядок величин скоростей этого односторонне направленного движения, если оно имеет место. В пульсационном движении каждый пузырек совершает колебания, состоящие из колебаний с собственной частотой и вынужденных — с безразмерной частотой, равной 1, обусловленных колебаниями давления в несущей среде. Амплитуды колебаний с собственной частотой изменяются медленно, т. е. их производные по времени существенно меньше единицы. Амплитуда вынужденных пульсаций пузырьков постоянна. В дальнейшем принимаем, что частота существенно отличается от частоты вынужденных колебаний под действием колебаний давления в окружающей жидкости, т.е. ф 1. Согласно описанной выше гипотезе о характере движения принимаем, что диапазоны изменений параметров /, Ке, Е и значений неизвестных функций г = г т), г = г т) и а = а (г) [c.752]

НОЙ системой, что зачастую невозможно надежно определить расчетным путем все зоны сгупдения частот и избежать таким образом резонанса. Поэтому должна быть обеспечена возможность последующего изменения собственных частот конструкции. Изменение собственных частот колебательной системы может быть достигнуто путем изменения величины колеблющихся масс или жесткостей несущих элементов. При присоединении дополнительных масс собственные частоты уменьшаются, т. е. чтобы выполнить реконструкцию такого вида, необходимо предусмотреть в фундаменте свободные для последующего заполнения полости или-выпуски стержней для крепления подвесных масс. Дополнительные массы должны быть присоединены к фундаменту возможно более жестко, так как иначе (при упругих связях) они могут совершать самостоятельные колебания и эффект присоединения будет сведен к нулю. Исключение в этом отношении представляет присоединение с расчетной жесткостью дополнительной массы с целью погашения колебаний фундамента (см. главу X). [c.252]

КАТУШНИ СВЯЗИ, устройства, состоящие из двух (а иногда из трех) катушек самоиндукции (см.), связывающих электрически менаду собой два (а иногда и три) колебательных контура или вообще цепи, несущие токи высокой частоты. К. с. бывают двух видов 1) с постоянной фиксированной связью между цепями, подобранной для [c.24]

Шпиндель станка, несущий магнитострикционный преобразователь и инструмент, вместе с механизмом перемещения смонтирован в колонне,, которая перемещается по вертикальным направляющим, расположенным на задней стенке станины. В станке применена трехполуволновая акусти-ческая колебательная система, работающая на частоте около 22 кгц (рис. 50). Преобразователь двухстержневого типа, собранный из пластин пермендюра припаивается к верхней части конического переходного стержня (концентратора). С помощью фланца, расположенного в узле смещений, вся система крепится к корпусу шпинделя. К нижнему торцу переходного [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...