Механическая деформация, влияние микроструктуру

Механические свойства 3 — 403 — Влияние величины зерна 3 — 408 — Влияние веса и зоны слитка 3—409 — Влияние дополнительных деформаций 3 — 410 —Влияние низких температур 3—410 — Влияние обработки поверхности 3 — 411 — Влияние отпуска 3 — 410 — Влияние химического состава 3 — 409 — Микроструктура 3 — 408 [c.221]

Рассмотрим влияние измельчения исходной микроструктуры на механические свойства магниевых сплавов при различных температурно-скоростных условиях деформации. Установлено, что при комнатной температуре уменьшение размера зерен приводит к повышению механических свойств сплавов. Их прочность возрастает в среднем на 15—40 %, а изменение удлинения, которое оценивалось как (Дб/б)-100% (Аб —разность относительного удлинения между мелкозернистыми и крупнозернистыми материалами) также повышается в среднем на 20—30 % (см. выше). [c.123]

Рассмотрим возможности этих видов обработки. Влияние измельчения зерен на механические свойства магниевых сплавов показано выше (см. 4.1). Как установлено, измельчение микроструктуры способствует повышению прочностных характеристик в среднем на 40—100 МПа и пластичности на 3—10 %. Однако измельчение микроструктуры не устраняет анизотропии механических свойств — одного из основных недостатков магниевых сплавов. При измельчении микроструктуры анизотропия механических свойств может даже усиливаться, поскольку для получения мелкозернистых полуфабрикатов требуется предварительная деформация, которая, как правило, приводит к усилению текстуры в магниевых сплавах. Например, после прокатки разница в пределе прочности (текучести) и относительном удлинении продольных и поперечных образцов в полуфабрикатах магниевых сплавов увеличивается [255]. Особенно сильно анизотропия свойств проявляется после прессования. Предел текучести прессованных прутков в поперечном направлении обычно вдвое ниже, чем образцов, вырезанных в направлении прессования. [c.131]

Отмеченные выше трудности, имеющие место при обработке титановых сплавов, нельзя полностью устранить в рамках традиционной технологии. В связи с этим их обработка в СП состоянии приобретает особо важное значение. Она позволяет резко уменьшить сопротивление деформации и увеличить пластичность титановых сплавов. При этом важно установить влияние СПД на микроструктуру и комплекс механических свойств сплавов. [c.181]

В работе [318] исследовали механические свойства сплава ВТ9 после СПД и после нагрева и выдержки при температуре деформации, но без деформирования — обработка без деформации (ОВД). После обработки по указанным двум схемам заготовки сплава охлаждали на воздухе. При таких условиях охлаждения микроструктура сплава чрезвычайно сильно изменялась по сравнению с высокотемпературным состоянием, поскольку происходил не только распад метастабильной фазы, но и изменение количества и размеров первичной а-фазы [294]. Далее заготовки подвергали старению по стандартному режиму. После этого часть заготовок сплава длительно выдерживали при температуре старения (испытание на термическую стабильность). Такая обработка не равносильна перестариванию, ибо в процессе длительной выдержки наблюдается не разупрочнение, а упрочнение сплавов вследствие распада метастабильных фаз. Важно то, что термическая стабильность чувствительна к исходному структурному состоянию сплава [292, 294]. В этой связи возникает ряд вопросов о влиянии СПД на механические свойства титановых сплавов. Во-первых, необходимо выяснить влияние СПД при наличии фазовой перекристаллизации [c.211]

К. сожалению, систематические исследования по влиянию СПД на свойства титановых сплавов в литературе практически отсутствуют, В работах [319—322] показано, что изотермические условия деформации способствуют получению однородной микроструктуры в титановых сплавах и повышению комплекса механических свойств. Однако авторы не анализируют скоростные режимы обработки и данные об исходной микроструктуре сплавов, что не позволяет соотнести эти результаты с параметрами СПД и выяснить ее влияние на свойства. [c.212]

Таким образом, различие в состояниях сплава после СПД и ОБД, выявленное при изучении механических свойств, подтверждается данными структурного анализа. Сопоставление микроструктуры сплава и его свойств после различных обработок позволяет сделать заключение, что структурная неоднородность сплава, имеющаяся в исходном состоянии или дополнительно появляющаяся в процессе деформации с высокими скоростями, оказывает существенное влияние на его механические свойства. Причина повышения прочностных характеристик сплава после СПД по сравнению с ОБД заключается в устранении структурной неоднородности и преобразовании пластинчатой микроструктуры в равноосную. При этом в результате ускорения фазовых превращений, рекристаллизации СПД способствует достижению более равновесного состояния сплава. Специфические особенности СПД, обеспечивающие развитие этих процессов и формирование особого структурного состояния сплава, подробно рассмотрены в разд. 4. [c.215]

Подготовленный исходный материал нагревают в разных нагревательных устройствах с целью уменьшения сопротивления металла деформации, улучшения его структуры и придания достаточной пластичности. Качество нагрева имеет большое значение, так как оно оказывает влияние на производительность стана, качество прокатанного металла и величину брака, а также на его макро- и микроструктуру и механические свойства. [c.335]

Механические способы обработки, приводящие к наклепу подложки, оказывают большое влияние на процессы электроосаждения. Примерами такой обработки являются шлифовка, полировка с использованием абразивов, дробеструйная и пескоструйная обработки, холодная прокатка и сильная холодная деформация. Эти обработки изменяют микроструктуру подложки, уменьшая размеры зерен поверхностных слоев, а в некоторых случаях приводят к образованию мелких трещин, заполненных неметаллическими веществами. В процессе шлифовки н полировки, действие которых происходит параллельно поверхности, может происходить образование осколков и чешуек металла, сцепленных с поверхностью только одним своим концом. Кроме того, происходит внедрение в металл неметаллических абразивных частиц. Такие поверхности, еслн они не подвергались отжигу н не обрабатывались другими методами с целью удаления механически нарушенных поверхностных слоев, оказывают (как это будет рассмотрено ннже) влняние на структуру и свойства осажденного металла. Во многих случаях одним нз проявлений такого влияния является ухудшение защитных свойств покрытий. Еслн подобные изменения топографии поверхности возникают не механическим путем, а, например, в результате химического фрезерования нли электрохимической полировки и обработки, то поверхность не имеет наклепа и качество гальванического покрытия ухудшается в меньшей степени. [c.330]

Медноцниковые сплавы 45, 223, 272 Межплоскостное расстояние 218, 252 Механическая деформация, влияние на времи отжига 222, 265 Механическая деформация, влияние на микроструктуру 230, 235 Мешалка 48 [c.394]

При растопке одного из котлов ПК-41, проработавшего около 12 тыс. ч, на линии БРОУ (быстродействующей редукционно-охладительной установки) были обнаружены две сквозные трещины (рис. 6-22,а), проходящие по зоне термического влияния в месте приварки гильзы для термопары одна продольная длиной около 700 мм, другая, отходящая от нее, кольцевая. Они были расположены на вертикальном участке, изготовленном из труб диаметром 377x10 мм из стали 20. Трубопровод спроектирован на давление среды 6,5 ат и температуру 170° С. Механические свойства и химический состав металла труб соответствовали требованиям ЧМТУ 670-65, по которым были поставлены трубы. Микроструктура состоит из феррита и плотного пластинчатого перлита без следов сфероидизации. Деформации зерен феррита около трещины не отмечается, величина зерна соответствует 5—6 баллам. Трещина развивалась по зернам от внутренней поверхности трубы. Металлургических дефектов вблизи трещины не обнаружено. [c.295]

Микромеханизмы возникновения мгновенных пластических деформадий и развивающихся во времени деформаций ползучести тесно связаны между собой, поэтому необходимо учитывать взаимодействие процессов ползучести и пластического деформирования, которое усиливается с ростом температэфы. Кроме того, механические свойства конструкционных материалов изменяются с температурой не только как мгновенная реакция на ее текущее значегше, но и о некоторым запаздыванием вследствие постепенной перестройки микроструктуры материала со скоростью, которая также пропорциональна множителю вида (4.1.1). Все это затрудняет при повышенных температурах раздельное определение характеристик пластичности и ползучести материала в экспериментах и заставляет учитывать взаимное влияние процессов ползучести и пластического деформирования на напряженно-деформированное состояние и работоспособность теплонапряжегшых конструкций [28]. [c.176]

Ниобий и тантал имеют одинаковые параметры решетки, весьма близкие ионные и атомные радиусы, не подвержены полиморфным превращениям и при сплавлении друг с другом образуют непрерывный ряд гомогенных твердых растворов [55—58]. С увеличением содержаияя тантала коррозионная стойкость сплавов ниобий — тантал повышается, приближаясь к стойкости чистого тантала [49]. Сплавы этой системы с успехом могут заменить чистый тантал во многих химических производствах и в значительной мере снизить его расход. Использованию этих сплавов способствуют и их хорошие механические и технологические свойства, а также отсутствие склонности к межкристаллитной коррозии и коррозии под напряжением. Они хорошо свариваются аргоно-дуговой сваркой. Экспериментально также установлено, что сплавы ниобий—тантал могут применяться в нагартованном состоянии, так как скорость коррозии их в зависимости от степени деформации изменяется незначительно, а именно на 0,01—0,02 мм год [59]. Указанное свидетельствует о том, что увеличение плотности дислокаций в решетке, повышающее уровень внутренних напряжений в результате деформации [60], сопровождающееся изменением структуры от полиэдрической до волокнистой, не оказывает существенного влияния на изменение химической стойкости сплавов ниобий — тантал. Результаты исследования микроструктур указывают, что ни коррозионная [c.85]

Оценим влияние исходной микроструктуры на механические свойства магниевых сплавов в условиях горячей деформации. При этом важно сравнить свойства сплавов с обычным и ультрамелким зерном, а также влияние химического и фазового состава на проявление эффекта СП. [c.119]

Рассмотрим влияние температурно-ско ростных условий деформации на механические свойства выбранных сплавов. При этом важно сравнить механические свойства сплавов с обычной микроструктурой со свойствами тех же сплавов с УМЗ микроструктурой, полученной предварительной о бработкой. Такое исследование позволяет не только выявить области СП течения в магниевых спла--вах, но и оценить целесообразность предварительной обработки с целью перевода магниевых сплавов в СП состояние. Для решения задачи предварительной обработкой в материалах была получена микроструктура с размером зерен 200 и 15 мкм. [c.120]

Повышение пластичности и существенное снижение анизотропии механических свойств объяснить одним влиянием отжига нельзя. Это следует из сравнения свойств прессованного и отожженного сплавов. Металлографический анализ показал, что микроструктура сплава МА15 в исходном (горячепрессованном) состоянии характеризуется некоторой неоднородностью. Наряду с мелкозернистой рекристаллизованной структурой (с яг 15мкм) в сплаве встречаются узкие полосы деформации с нерекристаллизованной структурой, расположенные параллельно оси прессования. Объемная доля полос деформации в исследуемом материале невелика— 15—20 %. Электронно-микроскопическими исследованиями установлено, что в полосах деформации наблюдаются значительные скопления дислокаций и образование дислокационных клубков, т. е. дислокационная структура в полосах деформации близка к структуре холоднодеформированных материалов. После отжига при 450 °С структура материала более однородна, в полосах деформации завершается рекристаллизация с образованием мелкозернистой структуры. В целом же микроструктура при отжиге изменяется [c.135]

Таким образом, судя по изменению строения сплавов при СПД —их микроструктуры, кристаллографической текстуры, пористости, а также по изменению физических и химических ствойств — электропроводности, кинетики распада пересыщенного раствора, коррозионной стойкости, вызванных СПД, можно считать, что эффект этой деформации значительный. Вместе с тем при заметных изменениях в структурном состоянии сплавов влияние СПД на механические свойства практически не обнаруживается. Такая особенность — слабое изменение механических свойств при сравнительно значительных изменениях структуры — характерна для алюминиевых сплавов. Например, малая чувствительность механических свойств к структурным изменениям обнаружена при сопоставлении структуры и свойств ряда сплавов после ВТМО и СО [207], в отдельных случаях —при сравнении прочностных характеристик сплавов с рекристаллизованной и нерекристаллизованной структурами [283, 284]. [c.176]

Применяя холодную обработку давлением, необходимо учитывать влияние, которое пластическая деформация оказывает на микроструктуру и ( )изико-механические свойства металла. Изменение свойств металла зависит в первую очередь от степени пластической деформации, с увеличением которой увеличиваются все показатели сопротивления металла деформированию, т. е. металл упрочняется, повышается его твердость, предел прочности, текучести и пропорциональности. Одновременно снижаются показатели пластичности — относительное удлинение, ударная вязкость, относительное сужение. Ниже приводятся результаты исследований физических параметров качества поверхностного слоя титана (микроструктуры, поверхностной твердости, степени и глубины наклепа) при чистовой обработке давлением в зависимости от условий и режима обработки. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...