Мора-Кулона

Использование аппарата МКЭ в упруго пластической постановке по "продвинутой" расчетной модели грунта Мора-Кулона позволяет спрогнозировать работу АО в широком диапазоне грунтовых условий и действующих нагрузок, получить количественные значения параметров работы системы "фундамент - АО", которые легли в основу предлагаемого инженерного метода расчета. [c.15]

Почти все откосы и склоны имеют большую протяжённость, поэтому в работе рассматривается НДС для условий задачи плоской деформации. Момент потери устойчивости откоса и величина критической нагрузки определяются с помощью граф - откоса при рассмотрении НДС грунта и его оценке по критерию прочности Мора - Кулона (2), расчёт пластичных зон массива грунта откоса ведётся на основе деформационной теории пластичности академика Ильюшина А.А. по итерационному методу переменных параметров упругости [c.9]

Материал Мора — Кулона. Туннель. Сходные с пластичностью явления наблюдаются во многих материалах, таких, как почва, скальные породы, керамические материалы и бетон. В них также может происходить необратимое деформирование при почти постоянных напряжениях. Однако поверхность текучести для этих материалов зависит не только от девиаторных (сдвиговых) напряжений, как в законе Мизеса, но и от величины среднего напряжения. [c.411]

Известный критерий Мора — Кулона, определяющий максимальное сдвиговое напряжение на произвольной площадке в виде [c.412]

Основная трудность решения таких задач связана не с вычислениями, а с формулировкой соответствующих определяющих уравнений. В частности, для материалов Мора — Кулона ассоциированный закон, как правило, не выполняется [23]. Их [c.414]

Теория прочности Мора—Кулона. Согласно этой теории, проч ность грунта вдоль произвольно выбранной плоскости определяется соотношением величины касательного напряжения и сопротивления сдвигу грунта на этой плоскости. Когда величина касательного напряжения достигнет величины сопротивления сдвигу, начнутся непрекращающиеся деформации, в результате которых происходит разрушение грунта путем сдвига одной его части относительно другой. Условие прочности записывается в следующем виде I т пред /1 при линейной функции / оно имеет вид [c.65]

Законы Кулона-Морена 52 [c.428]

Условие прочности Кулона — Мора [c.131]

Модель контактного элемента, введенного в 8.2, предполагает, что материал, заполняющий контакт, является линейно-упругим. Более реалистическая модель должна содержать ограничивающее соотношение между нормальными и касательными напряжениями, которые передаются через контакт, чтобы оказались возможными и неупругие деформации. Подобное ограничение для типичного 1-го элемента дается условием Кулона — Мора [c.222]

Контактный или сдвиговой элемент, который отвечает ограничению (8.4.1), будем называть элементом Кулона — Мора. Элемент Кулона — Мора ведет себя точно так же, как обычный контактный элемент, с той лишь разницей, что полные касательные напряжения на нем не могут превышать значения, заданного правой частью условия (8.4,1). Выполнение этого условия в каком-либо элементе требует, чтобы в этом элементе допускалась некоторая неупругая деформация, или остаточный сдвиг, в поперечном направлении. В этом параграфе мы обсудим, как вычислить величину и направление этого остаточного сдвига. [c.222]

Рис. 8.17. Поведение элемента Кулона—Мора при разных изменениях напряжений (а) зависимость касательного напряжения от деформации сдвига (Ь) диаграмма Мора, соответствующая (а).

Формулы (8.4.12) и (8.4.13) представляют соотношения для сдвиговой деформации i-ro элемента Кулона—Мора на любом 8 [c.227]

Уравнения (8.4.12) (или (8.4.13)) и (8.4.14) применяются ко всем элементам Кулона—Мора, М + 1 решению задачи, изображенной на рис. 8.2. Полная система может быть решена с помош,ью итераций [15]. [c.228]

Если же эти напряжения растягиваюш,ие, то возможна другая картина предельного деформирования, а именно раскрытие контакта или образование трещины растяжения. Согласно условию Кулона—Мора (8.4.1), прочность на растяжение элемента контакта составляет = с tg ф (см. рис. 8.17(b)). Растягивающее напряжение, передающееся через элемент, не может превышать этого значения, поэтому всюду, где = с tg ф должно происходить раскрытие трещины. С другой стороны, и, возможно, более реалистично ввести предельное напряжение [c.228]

Элементы Кулона—Мора на BE имеют нулевое сцепление и угол внутреннего трения ф = 45°. (Этот угол выбран так, чтобы tg ф = 1,0.) Кроме того, параметры жесткости элементов составляют / s = /С = 10 кПа/м. [c.230]

В случае (а) механизм потери устойчивости сводится только к скольжению, а смещения незначительны до тех пор, пока Т не достигнет значения 100 кПа, при котором, как и следовало ожидать из элементарной механики твердого тела, блок начинает скользить. Решения для случаев (Ь) и (с) более интересны. В этих случаях некоторые элементы Кулона—Мора раскрываются, так что блок частично теряет контакт с поверхностью и скользит по [c.230]

При моделировании этой задачи принято, что горная порода имеет модуль Юнга Ю кПа и коэффициент Пуассона 0,2. Параметры трещины взяты следующими с = О, ф = 30° и Ks — Кп = 10 кПа/м. Относительно высокие значения для жесткостей / j и Кп выбраны для того, чтобы деформирование трещины до скольжения или раскрытия было незначительным. Начальное напряженное состояние задано напряжениями (0жж)о = —2500 кПа, = —5000 кПа, ((Гжг,)о = 0. При решении задачи учитывалась симметрия относительно оси у и для представления половины границы выработки было использовано 60 элементов фиктивных нагрузок, а для моделирования половины трещины были использованы 30 элементов Кулона—Мора (местоположения некоторых из контактных элементов показаны на рис. 8.21). Процесс образо- [c.232]

Нас интересует, что произойдет, если отработать часть жилы ВС. Модель ситуации, изображенной на рис. 8.36 (а), показана на рис. 8.36 (Ь). В ней для представления участка жилы AD используются пластовые элементы (с учетом деформаций нетронутой части жилы от Л до В и от С до D в конечном состоянии) и элементы Кулона—Мора для представления нарушения. Участок жилы AD разделен на 35 элементов (с номерами 1—35 на рисунке), а нарушение разделено на 30 элементов (с номерами 36—65).Тогда выемка жилы на участке ВС может быть моделирована 15 шагами, начиная с 11-го элемента и кончая 25-ым. [c.249]

При обсуждении результатов этого анализа ограничимся рассмотрением поведения нарушения. На рис. 8.37 изображены диаграммы Мора (как в 8.4) для элементов с номерами 44, 47, 48, 49, 50 и 51, лежащих вдоль нарушения. Две наклонные прямые линии на каждой диаграмме представляют огибающие Кулона—Мора для случая с = О и ф = 30°. Из рисунка видно, что первыми предельного состояния достигают элементы 47 и 48. Это происходит на шаге [9] развития горных работ, т. е. на этапе, [c.250]

Упругопластическое поведение 15 Уравнения равновесия 17 Условие Кулона—Мора 222, 228 Условия симметрии 47—48, 73—77, 99, 281 [c.326]

Элемент Кулона—Мора 222, 226—227, 230 [c.326]

Критерий Мизеса является наиболее общим для апатиза пластичного повеления конструкционных материалов. Критерий Треска больше подходит для исследования хрупких материалов. Критерии Мора-Кулона и Друкера-Прагера разработаны для материалов с внутренним трением, таких как почва и бетон. [c.221]

Мизеса—Шлейхера—Боткина 64 Мора—Кулона 64 Тела геологические 184 Течение грунта 53 Трещиностойкость 80 [c.252]

Напомним, что дилатансионное кинематическое уравнение играет роль второго условия - помимо условия текучести Мора - Кулона (2.5), которое необходимо для определяющих законов пластичности геоматериалов. Физически механизм дилатансии объясняется переупаковкой контактирующих жестких зерен - изменение объема упаковки возможно только при одновременном сдвиге. [c.147]

Статическое трение. — Пусть твердое тело, находящееся под действием данных сил, опирается на неподвижную поверхность, так что вызывает постоянную нормальную реакцию этой последней. Если, кроме того, сила, действующая тангенциально к поверхности, стремится заставить тело скользить по ней, возникает касательная реакция поверхности, прямо противоположная силе. Эта реакция препятствует скольжению тела и возрастает-вместе с касательной активной силой до предельного максимума, после чего начинается скольжение. Наибольшую касательную реакцию Т называют трением при начале движения (froitement аи depart ). На основании опытов Кулона и Морена, трение при начале движения подчиняется приближенно следующим законам [c.324]

Для анализа процесса разрушения материалов были созданы различные теории прочности теория наибольших касательных деформаций, или приведенных напряжений Сен-Венана теория максимальных касательных напряжений, или критерий Кулона—Треска, который был использован для разработки условия пластичности Треска—Сен-Венана ряд энергетических теорий (Губер, Бельт-рами, Мотт) уточненная теория наибольших касательных напряжений (теория Мора) и последующие обобщения этой теории с учетом вида напряженного состояния теория трещипообразования (Гриффитс, А. Ф. Иоффе) дислокационные теории разрушения (Ирвин, Орован, Орлов В. С., Зинер, Стро, Коттрелл, Хонда и др.). [c.15]

Гипотеза о независимости величины силы трения от скорости (рис. 2) в ряде работ по механике именуется как закон Кулона ( кулоново трение ), закон Амонтона — Кулона , закон Куло на — Морена , сухое трение . [c.177]

Для каждого элемента подсчитывались объемные силы (собственный вес) и прикладывались в центре тяжести элемента. Затем равнодействующие собственного веса равномерно распределялись в вершины элемента., где суммировались с составляющими от соседних элементов. На рис. 5.9 показано распределение напряжений в Грунтове, массиве с выемкой, т. е. изолинии ayl(yH),aJ(yH) их уЦуН). Наибольшей величины напряжения достигают в нижней части откоса выемки. В соответствии с критерием прочности Кулона — Мора первыми в критическое состояние переходят точки в нижней части откоса. Это происходит на такой глубине Н выемки, где напряжение в нижней части откоса достигает предела прочности массива на одноосное сжатие - сш нли предельной сопротивляемости грунта сдвигу. [c.132]

С именами Ш. Кулона, А. Сен-Венйна, О. Мора, А. Гриффитса связано дальнейшее развитие механики разрушения. Кулон, Сен-Венан и Мор положили начало теории предельного равновесия, а Гриффитс — теории хрупкого разрушения. Обе эти теории, в дальнейшем доведенные многочисленными последователями до совершенства, составляют фундамент современной механики разрушения. [c.7]

В примерах 8.5 и 8.6 рассматривались такие задачи, в которых отсутствовала смена знака нагружения и, следовательно, сдвиговые деформации на контактных элементах были всегда монотонными. Процедура решения для элементов Кулона—Мора фактически применима и в случае, если имеет место перемена знака нагрузки. Например, если в окрестности горизонтальной трещ,ины в примере 8.6 последовательно создать две подходящим образом расположенные выработки, то в ходе образования второй выра- [c.236]

Далее, Мор использует этот метод графического представления напряжений в построении своей теории прочности ). В то время большинство инженеров, работавших в области исследования напряжений, следуя Сен-Венану в выборе критерия разрушения, исходили из теории наибольшей деформации. Поперечные сечения элементов конструкций назначались отсюда расчета, чтобы наибольшая деформация в самой слабой точкс при наиболее неблагоприятном условии загружения пе превосходила допускаемого относительного удлинения при простом растяжении. Но уже на протяжении многих лет ряд ученых приписывал важную роль касательным напряжениям и отстаивал тот взгляд, что их влияние необходимо учитывать. Кулон уже исходил в своей теории прочности из того допущения, что разрушение должно ускоряться касательными напряжениями. Вика (см. стр. 104) критиковал элементарную теорию балки, в которой [c.344]

Дюге построил теорию растяжения ), сходную с теорией Кулона, предложенной последним для сжатия (стр. 67). Теория наибольших касательных напряжений, учитывающая разнообразные случаи сложного напряженного состояния, была предложена Гестом ) для мягкой стали. Эта теория представляет собой частный случай теории О. Мора, на которой мы останавливались раньше (см. стр. 344). Опыты с хрупкими материалами, как, например, с песчаником, показали, что теория Мора не может быть приведена в соответствие с результатами испытаний на хрупкий разрыв ). [c.441]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...