Топка данные для расчета

Размеры горелок зависят от их числа и рекомендуемых выходных скоростей Wi и tt)j. Исходными данными для расчета являются характеристики топлива, его расход, способ сжигания. Объемы вторичного Уи и первичного Vj воздуха определяют из воздушного баланса топки. [c.75]

Исходными данными для расчета являются характеристика топлива (состав, теплота сгорания Q ), способ его сжигания, КПД котла и его составляющие, температура горячего воздуха воздушный режим топки, сведения о наличии внешнего подогрева воздуха, вводе газов рециркуляции и их параметрах, геометрических характеристиках топки (объем, полная поверхность стен, угловой коэффициент экранов) и горелок (число и уровень установки ярусов по высоте топки). [c.190]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

В целях определения тепловой нагрузки по высоте топки выполняется позонный тепловой расчет топочной камеры, с помощью которого рассчитываются температуры продуктов сгорания в конкретных зонах и тепловая нагрузка радиационных поверхностей нагрева для оценки надежности работы металла труб. Данные этих расчетов используются при разработке тепловой схемы котла, выборе скоростей пара и воды, расчете температуры стенок металла трубных поверхностей нагрева, подборе марки стали поверхностей нагрева и неохлаждаемых креплений и т.п. [c.19]

Исходные данные для составления алгоритма расчета. В котлах большой производительности наиболее распространена прямоугольная топка, а в котлах малой производительности — кубическая. Алгоритм расчета был составлен с учетом как прямоугольной конфигурации топки с соотношением сторон 6 X 6 X 26, так и кубической конфигурации с соотношением сторон Ь X Ь X Ь (соответственно глубина, ширина и высота топки, м), причем размер 6 принимался равным от 1 до 15 ai через 1 м. Таким образом, [c.91]

Конструкторский расчет имеет целью определить размеры топки и поверхностей нагрева, обеспечивающие при принятой экономичности и надежности получение номинальной паропроизводительности при заданных параметрах пара, температуре питательной воды и топливе. В результате теплового расчета получают данные, необходимые для расчета на прочность, выбора материала элементов парогенератора, выполнения гидравлических и аэродинамических расчетов и выбора вспомогательного оборудования. [c.164]

Фиг. 10-10. Номограмма для расчета теплопередачи в топке. Примеры пользования номограммой даны для поверочного расчета стрелками---->, зля конструкторского расчета стрелками--> .

На втором этапе отклонение давления на входе в экономайзер полагается равным нулю. Проводится решение системы- уравнений участков совместно с уравнениями топки и граничными условиями на входе при всех заданных для данного варианта расчета значениях возмущающих воздействий, кро.ме возмущения открытием клапана турбины. [c.353]

Для расчетов переноса энергии теплового излучения, например в топках, необходимо располагать данными о величинах /г и я для частиц золы, кокса и сажистого углерода. Необходимо знать также дисперсию этих оптических констант в инфракрасной области спектра, в которой излучает пламя при сжигании различных топлив. На основании таких данных можно провести расчеты спектральных коэффициентов поглощения и рассеяния, а также индикатрисы рассеяния для твердой дисперсной фазы факела. [c.46]

Проведенные на основе данных [42 ] расчеты позволили определить изменение массовой концентрации коксовых частиц по ходу выгорания факела, а также установить средние значения концентрации частиц кокса в объеме топки. Расчеты были выполнены для трех видов топлива АШ (котлоагрегат ТП-100), экибастуз-ского каменного угля (котлоагрегат П-57) и назаровского бурого угля (котлоагрегат П-49). Учитывая полученные данные, среднюю по топочному объему концентрацию коксовых частиц в факеле можно определить по формуле [c.94]

В процессе горения топлива концентрация частиц сажи jx и их распределение по размерам, определяемое функцией N (л ), претерпевают определенные изменения по высоте топочной камеры, связанные с выгоранием частиц сажи. Поэтому для расчетов теплообмена в различных зонах топки необходимо обладать данными об изменении величин fj, и jV (х) по высоте топочной камеры. При этом необходимо учитывать влияние таких важных режимных параметров топочного процесса, как коэффициент избытка воздуха а и степень рециркуляции дымовых газов в топочную камеру г. [c.115]

Для расчета суммарного теплообмена в газомазутных топках необходимо располагать данными о средней концентрации частиц сажи в топочной камере. На рис. 4-14 показано, как изменяется в зависимости от коэффициента избытка воздуха а отношение (Ht/y)/( p/Hp), где Ит— средняя концентрация частиц сажи в топочной камере у — плотность сажи и Н — относительное содержание углерода и водорода в рабочей массе топлива. [c.134]

Для совершенствования методов расчета теплообмена в топках, а также анализа условий горения и теплообмена в первую очередь необходимо располагать данными о характеристиках теплового излучения, связанных с особенностями сжигания топлива в топочных камерах различных конструкций. Учитывая селективные радиационные свойства пламени и загрязненных экранных поверхностей нагрева, в первую очередь необходимо иметь данные о спектральных радиационных характеристиках топки в реальных условиях работы агрегатов. Особенно необходимы эти данные для разработок и использования зональных методов расчета теплообмена в топках. [c.140]

Методика ЦКТИ является основной и рекомендуется для расчета теплообмена в однокамерных и полуоткрытых топках. По своему существу она базируется на критериях, вытекающих из уравнений энергии и переноса энергии излучения. Непосредственные расчетные зависимости устанавливаются при этом путем обработки опытных данных методом теории подобия. [c.157]

Нормативный метод [561 широко используется для расчетов теплообмена в топках. Расчет по этому методу в основном вполне удовлетворительно обобщает разнообразные опытные данные, относящиеся к различным видам топлива. Определенные расхождения между расчетными и опытными данными о температуре газов на выходе из топки, которые имеют место главным образом при расчетах топок котлоагрегатов большой мощности, связаны, по всей вероятности, с тем, что в методе [56 ] недостаточно полно учитывается влияние на теплообмен структуры объемного температурного поля топки. Они связаны частично также с недостаточно полным учетом в методе [56 ] реальных селективных радиационных характеристик факела и слоя наружных загрязнений на экранных трубах, равно как и рассеяния излучения в топочном объеме. [c.162]

Для ширм, видящих топку, расчетной обычно является точка, лежащая внизу. В этом случае Фр равна не расчетной температуре газов на выходе из топки, а температуре в сечении ва высоте, где расположена эта точка. Она находится позонным или суммарным расчетом температуры на выходе из указанного сечения топки. Допускается для определения этой температуры рассчитать тепловосприятие зоны между потолком топки и тем сечением, где расположена данная точка энтальпия газов в указанном сечении находится как разность энтальпии газов на выходе из топки и тепло-восприятия последней зоны [c.83]

Исходные данные для распределения тепловых нагрузок между отдельными элементами котла должны быть взяты из теплового расчета. При этом количество тепла, передаваемого излучением из топки, обычно определяют пропорционально эффективным лучевоспринимающим поверхностям. [c.328]

Для суждения о сходимости разработанного метода расчета теплообмена в топочных камерах с опытными данными были вычислены[расчетные значения безразмерной температуры продуктов сгорания в выходном сечении топки 0т для каждой опытной точки и сравнены с ее опытными значениями. Расчеты производились по уравнению (II), которое решалось относительно 0т. Выполненные расчеты позволили определить абсолютные и относительные отклонения расчетных значений 0 от опытных 0 . Абсолютные отклонения подсчитывались так [c.92]

При тепловых расчетах величину потери q выбирают в зависимости от сорта топлива, способа сжигания и конструкции топочного устройства (табл. П-1 и П-2 приложения). Приведенные значения q справедливы при условии (Зр = и только для тех значений энерговыделений зеркала горения и объема топки q , избытка воздуха ат, которые рекомендованы в этих таблицах. Если то данные таблиц пересчитывают по формуле [c.58]

При расчетах обычно весь газовый тракт, начиная от топки, разбивается на участки, для которых на основании опытных или нормативных данных определяются величины избытка воздуха. В соответствии с различными избытками воздуха на последовательно расположенных участках (ai, ац, аш и т. д.) выполняются расчеты действительных величин, результаты которых удобно представить в табличной форме (табл. 2-4). [c.82]

Вышеприведенные системы линеаризованных алгебраических уравнений необходимо дополнить уравнениями состояния для энтальпии теплоносителей, уравнениями смещения (впрыски и др.), расхода топлива, теплообмена в топке, радиационного теплообмена, а также уравнениями, отражающими связи искомых переменных по поверхностям нагрева. Таким образом, получается математическая модель тепловых процессов в парогенераторе. Для реализации этой модели на ЭВМ разработан алгоритм, сводящийся к итеративному процессу решения данной системы комбинацией методов Зейделя и простой итерации. Расчет полной системы модели парогенератора наиболее эффективно проводится по ходу движения дымовых газов от топки. [c.48]

Топливо — уголь марки ГСШ. Подача пыли в топку осуществляется горячим воздухом ог дутьевых вентиляторов первичного воздуха. Схема тракта котельного агрегата и газовоздухопроводов приведена на рис. V-1. Скорости газов и воздуха на основных участках газовоздухопроводов выбраны, кан правило, с учетом требований экономичности. Исходные данные для расчета установки приведены в табл. V-1 и V-2. Расчеты установки даны в табл. V-3—V-7. [c.127]

Рекомендуется следующий порядок расположения расчетных данных 1) исходные данные для расчета 2) избытки воздуха по газоходам 3) объемы и энтальпии газоз и воздуха 4) тепловой баланс котла и расход топлива 5) расчет газоходов по ходу газов от топки 6) сводная таблица основных данных расчета. [c.416]

В качестве нормативных рекомендуются для расчета теплообмена в однокамерных и полуоткрытых топках — метод ЦКТИ, /для расчета теплообмена в двухкамерных топках — метод ВТИ — ЭНИН. Соответственно составлен текст гл, 6, а части этих методик, не вошедшие в основной текст Нормативного метода , даны в приложениях V и VI. Они могут быть использованы для сравнительных расчетов и анализа экспериментальных данныл. [c.3]

При наличии в верхней части топки ширм, включаемых при расчете теплопередачи в объем топки (п. 6-01), для определения Л(х условно рассчитывается топка без ширм. По данным этого расчета вычисляется среднее значение а , которое подставляется в формулу (IV-4a) Нл — лучевоспршшмающие поверхности участков (по [c.80]

Расчет топки. При конструктивном расчете топки котлов большой мощности объем топки определяется размером поверхностей нагрева, обеспечивающих заданную температуру газов на выходе из нее, выбранную по условиям шлакования и технико-экономическим соображениям. Тепловое напряжение не должно превышать допустимого. Для котлов хмалой и средней мощности объем топки при конструктивном расчете находят по допустимой тепловой нагрузке, Далее определяют температуру газов на выходе из топки и сравнивают ее с допустимой или по заданному значению температуры на выходе из топки рассчитывают размеры поверхности ее стенок и коэффициент эффектршиости экранов. Расчет температуры на выходе из топки ведут по данным, приведенным в гл. 9, [c.416]

Уравнение (7.68) может быть использовано для расчета газого-релочных устройств вращающихся печей. Газ с высокими параметрами (р>1,15-10 н1м ) вытекает из сопла горелки согласно законам адиабатического истечения. При этом необходимо выбрать приемлемое давление газа перед выходом из сопла горелки. По некоторым опытным данным о работе вращающихся печей на газообразном топливе, давление газа, уровень форсировки и масштаб топки имеют между собой следующую приближенную связь [c.273]

Расчетные данные. Для сравнения с экспериментальными данными были использованы результаты расчетов, приведенные в предыдущих параграфах для параметров сред, близких к реальным. Указанное сопоставление пе является строгим, так как теоретические расчеты сделаны для случая толстого слоя, а эксперимепталь-пые данные соответствуют случаю топкого слоя. Известно, что головные волны в случае топкого слоя характеризуются. меньшими амплитудами из-за более сильного затухания их с расстоянием, че.м в случае толстого слоя [24а]. Расчеты отношения амплитуд отраженных и головных волп, сделанные для толстослоистой модели среды, можно рассматривать как оценку нижнего предела возможных отношений амплитуд для тонкослоистой мод,ели среды. [c.59]

При расчете теплообмена в топке важной характеристикой является теоретическая температура горения, под которой понимают адиабатическую температуру горения при существующем коэффициенте избытка воздуха в топке. Теоретическая температура горения — это та, которую можно получить при отсутствии теплообмена в топке, она является максимально возможной при сжигании данного топлива. Вследствие интенсивного лучистого теплообмена в топочной камере температура продуктов сгорания, естественно, всегда ниже. Наряду с теоретической температурой горения важным параметром, характеризующим работу топки, является температура газов, покидающих топку. Эта температура должна быть ниже размягчения золы данного топлива. Для большинства отечественных твердых топлив она составляет 1100°С. Снижение температуры в топке до этого значения достигается чаще всего установкой дополнительных трубчатых теплообменных поверхностей, которые называюгся экранами. [c.245]

По данным Лекнера коэффициент теплоотдачи к плавнику в опытной топке не меняется по высоте, а к поверхности трубы сначала уменьшается, а затем стабилизируется, как на рис. 3.24. Это имеет значение не только для правильного расчета тепловосприятия топки, но и для грамотного выбора ширины плавника, ибо различные термические удлинения плавника и трубы могут привести к разрушению в местах сварки. [c.133]

Как видно из краткого описания, все исследования горения в ограниченном пространстве с холодными стенками проводились в условиях, далеких от тех, которые имеют место при факельном сжигании топлив в печах, как в силу малого сечения опытных тоннелей, так и вследствие наличия холодных (во всех без исключения случаях) ограждающих стенок. Изучение условий выгорания топлив на подобных стендах, строго говоря, не отвечает ни процессам в открытом факеле, ни реальным условиям работы печей и может иметь некоторое отношение только к экранированным котельным топкам неравномерность температуры пламени, наблюдаемая в подобных стендах, и трудность определения температурного поля затрудняют применение полученных результатов и для проверки теоретических методов расчета. Именно этим объясняются большие расхождения, полученные А. В. Кавадеро вым и И. А. Захариковым [108] по сравнению с расчетными данными, основанными на допущении о существовании равномерного поля температур по сечению опытного тоннеля. [c.165]

Изложенное здесь, конечно, не исчерпывает сложную и мало изученную проблему струйного движения сжимаемого газа, однако предложенный метод расчета может служить удобным приближением при исследовании различных задач, в частности и таких, для которых в настоящее время отсутствует аналитическое решение для случая p = onst. Для этих задач, как уже указывалось, исходными для обобщения данными должны служить результаты холодного моделирования. Последнее тем самым получает большее обоснование, чем это было ранее, для пересчета результатов опытов, проведенных на моделях при onst, на реальную неизотермическую картину движения газов в топках и др. [c.94]

Применяемые методы расчета локальной теплопередачи излучением (например, расчетное определение теплопередачи к поверхности нагрева в каком-либо поперечном сечении рабочей камеры печи, экранированной топки, радиационного рекуператора и др.), базирующиеся на средней температуре потока газов, могут в отдельных случаях дать значительные расхождения с действительностью. Это в первую очередь относится к зонам рабочих и топочных камер со струйными потоками газов (факела), для которых характерна при факельном режиме струй высокая неравномерность скоростного и температурного полей, а также поля тепловыделения. К таким зонам обычно относятся участки, прилегающие к топливоподающей стороне рабочих камер печей и топок. Как показывают сопоставления расчетных и опытных данных [Л. 62], для указанных зон печи они могут отличаться в 1,5—2,5 раза (расчет дает заниженный результат). Однако как в печах, так и в других огнетехнических установках имеются зоны, характеризуемые наличием одномерного высокотурбулентного газового потока со сравнительно малой неравномерностью температурного поля, которая объясняется относительно высокой равномерностью скоростного поля, относительно небольшой разницей между температурой газов и температурой поверхности нагрева и отсутствием тепловыделения в газовом потоке. К таким зонам относятся, например, участки прямоточной рабочей камеры печи, более или менее удаленные от топливоподающей ее стороны (например, у методических нагревательных, отражательных и других печей), участки дымоотводящей стороны рабочей камеры печи (например, в поперечных сечениях отводящей стороны рабочей камеры мартеновских, стекловаренных и других печей), участки в верхней части котельных топок и т. д. [c.363]

Показатели варианта 3 приведены в табл. 7-2. Его недостатком является высокая расчетная температура газов перед регулировочной ступенью при полной нагрузке котла — 633° С, которая даже без учета ошибки в тепловом расчете топки может оказаться опасной для труб данной ступени ори предельном коэффициенге байпасирования. Попытки снизить температуру газов перед регулировочной ступенью до надежного безопасного уровня (меньше 600° С) неизбежно приводят либо к резкому уменьшению диапазона регулирования, либо к значительному росту поверхности нагрева. [c.277]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...