Хорда постоянная — Определение

Зубья — Длины хорды постоянной — Определение 792 — Размеры основные — Определение 799, 800 — Усилия в зацеплении 803 — Чертежи рабочие 837, 839 [c.981]

Зубья — Длины хорды постоянной 792, 793 — Размеры — Определение 795, 796 Зубчатые колеса чугунные 830, 834 [c.982]

Тогда вектор PU представит то, что можно назвать средней скоростью" точки в промежутке времени St. Это значит, что если бы точка двигалась с постоянной скоростью, равной этой величине, то ее перемещение зг- тот же промежуток времени St было бы РР. Если этот промежуток времени будет изменяться, то вектор РР будет принимать разные значения если мы представим, что It будет уменьшаться неограниченно, то во всех рассматриваемых нами случаях вектор РР будег стремиться к определенному предельному значению PV. Этот предельный вектор принимают за определение скорости движущейся точки в момент времени t. Короче говоря, скорость в момент времени t" — это средняя скорость за бесконечно малый промежуток времени, начинающийся в момент времени t. Направление скорости совпадает с направлением касательной к кривой (траектории), описываемой точкой Р кроме того, если дугу кривой, измеряемую от некоторой неподвижной точки на ней до точки Р, обозначить через S, то длина хорды РР будет при уменьшении дуги приближаться к длине дуги bs и, следовательно, величина и знак скорости в точке Р будут определяться посредством формулы [c.54]

Примечания. 1. Для определения величины при других степенях точности и видах сопряжений приведенные значения умножаются на коэффициент К",, значения которого приведены в табл. П.6.8. 2. При измерении толщины зубьев на внешнем торце зубчатых колес наименьшее отклонение средней постоянной хорды зуба и допуск на нее увеличиваются в соотношении Я /Я, где Rg — внешнее конусное расстояние. [c.193]

Для расчета нагрузок лопасти была использована теория несущей линии. Рассматривались маховое движение только абсолютно жесткой лопасти и управление только общим и циклическим шагами. Качание и установочное движение лопасти (помимо определяемого управлением), а также ее изгиб в плоскости взмаха в расчет не принимались. Был рассмотрен шарнирный винт без относа ГШ, пружин в шарнирах и без связи между углами взмаха и установки. Зона обратного обтекания не учитывалась, все углы (кроме азимута) считались малыми. При определении аэродинамических характеристик сечений градиент подъемной силы по углу атаки был принят постоянным, а коэффициент сопротивления — равным его среднему значению. Влияние срыва, сжимаемости воздуха и радиального течения не учитывалось. Распределение индуктивных скоростей по диску было принято равномерным. Рассматривались только лопасти с постоянной хордой и линейной круткой. Неоперенная часть лопасти, концевые потери, высшие гармоники махового движения и вес лопасти не учитывались. [c.201]

Толщина зуба по постоянной хорде А8 проверяется кромочными зубомерами (фиг. 80). Эти приборы измеряют хордальную толщину зуба на заданном расстоянии от окружности выступов колеса. Зубомеры с кромочными наконечниками снабжаются двумя взаимно перпендикулярными шкалами 1 и 2. Шкала 2 служит для измерения толщины зуба, шкала 1 дает возможность измерять эту толщину на определенном расстоянии от окружности выступов. [c.169]

Общая нормаль — отрезок касательной к окружности между разноименными эвольвентными профилями, нормальными к этой касательной и расположенными по разные стороны от точки касания (рис. 2.6). Данной толщине зубьев соответствует вполне определенный размер общей нормали, и поэтому рассмотренный выше замер единичного зуба (по постоянной хорде) может быть заменен обмером по общей нормали. [c.22]

Длину измеренной хорды отсчитывают непосредственно по нониусу 4. Определение номинальной толщины зуба и высоты до постоянной хорды производят по заранее составленным таблицам этих величин или расчетом по формулам, помещенным в справочниках для машиностроителей. [c.134]

Из формулы (10.1) следует, что между смещением исходного контура, влияющего на толщину зуба, и длиной общей нормали имеется определенная зависимость. В связи с этим в ГОСТ 1643—56 допускается замена контроля смещения исходного контура проверкой либо длины общей нормали колеса, либо толщины зуба по постоянной хорде. Формулы, устанавливающие связь между рассматриваемыми отклонениями и допусками при аа=20°, имеют вид [c.482]

Прибор, проверяющий радиальное биение (биениемер), служит для определения колебаний расстояния от постоянных хорд впадин колеса до оси вращения его. Путем последовательного введения во впадины наконечника с усеченным конусом, имеющего при вершине угол, равный двойному углу зацепления (2а=40°), по индикатору выявляют отклонения от номинального размера, на который прибор настраивают заранее (рис. 59, в). [c.213]

Рис. 11. Зацепление зубчатого колеса с рейкой а — беззазорное зацепление без смещения б — определение теоретической толщины зуба по постоянной хорде

Примечания 1. — наименьшее предписанное уменьшение постоянной хорды зуба (см, рисунок к табл. 5.29) осуществляемое в целях обеспечения в передаче гарантированного бокового зазора. 2. Для определения [c.902]

Для определения годности зубчатого колеса измеряют толщину нескольких зубьев, а затем подсчитывают отклонения толщины зубьев от ее номинального значения. Для нормальных (некорригированных) зубчатых колес номинальная толщина зуба X = 1,387 т, а расстояние от окружности выступов измеряемого зубчатого колеса до постоянной хорды у нормальных колес с углом исходного контура 20° составляет Лх = 0,7476 т. [c.126]

Проверка смещения исходного контура и толщины зуба по постоянной хорде. Для определения бокового зазора между неработающими профилями зубьев необходимо измерить величину радиального смещения исходного контура (рис. 167) или толщину зуба по постоянной хорде 5 (расстояние а — а) каждого из колее зубчатой пары. Смещение исходного контура измеряется с помощью тангенциальных зубомеров. Плоскости двух измерительных губок / и 2, каждая из которых наклонена под углом ав = 20°, воспроизводят совместно с касательной ЬЬ к окружности выступов номинальный исходный контур зубчатой рейки (рис. 167, а). [c.379]

Рис. 167. Схема измерения (а), общий вид прибора (б) и схема установки по ролику (в) при определении смещения исходного контура и толщины зуба по постоянной хорде тангенциальным зубомером

Пусть даны на плоскости (х, у) две различные точки Ро и Р (не совпадающие также с О). Обозначим через В л окружность с центром в Л и радиусом —2а + ОН, причем Н — одна пз двух точек Ро, Р. Так как —2а = А > О, то сумма двух радиус-векторов —2а ОРо, —2а -Ь ОР превосходит расстояние РоР и, следовательно, окружности Вр , Вр всегда пересекаются в двух различных точках, например Р и Р. Поэтому из определений гиперболы и семейства 2л вытекает, что для любой пары точек Ро, Р существуют две и только две интегральные кривые с постоянной энергии А, например С и С, соединяющие Ро с Р. При этом Р и Р — пустые фокусы гипербол С и С соответственно. Еслп через / обозначить общую хорду РоР гипербол С и С и если исключить предельный случай коллинеарности точек О, Ро, Р, то эта [c.231]

Контроль межосевого угла не имеет специфики измерения, характерной для зубчатых передач, и здесь не рассматривается. Определение действительных размеров средней постоянной хорды приведено ниже. [c.98]

Вместо понятия номинального режима при обобщении результатов продувок решеток [2.15] в качестве базового выбран режим, соответствующий максимальному отношению подъемной силы к сопротивлению, который определен как оптимальный. Картер показал, что для любой решетки можно нанести контуры постоянных величин отношения подъемной силы к сопротивлению на графиках зависимости отклонения потока от угла выхода. Он получил также полезную обобщенную кривую зависимости оптимального угла атаки от угла изгиба профиля и отношения шага к хорде (см. гл. 11). [c.44]

Если рассматривать червяк как косозубую цилиндрическую шестерню, у которой начальный цилиндр совпадает с делительным, а червячное колесо в центральном (среднем) сечении — как цилиндрическое колесо, то для червячных передач будут пригодны те же определения, что и для цилиндрических колёс (табл. 3 на стр. 217-221 и табл. 4 на стр. 221—222), для следующих терминов боковой зазор выкружка высота головки зуба червячного колеса h высота головки зуба червячного колеса до постоянной хорды высота головки витка чсрвякаЛ высота зуба червячного колеса высота витка червяка Л, высота ножки зуба червячного колеса высота ножки витка червяка высотная коррекция глубина захода зуба йд глубина захода инструмента hos, головка витка червяка инволюта интерференция контактная линия корень зуба нормальная толщина витка червяка 5 ч1 нормальная хордальная высота головки зуба червячного колеса Л я нормальная хор- [c.338]

Проверка положения исходного контураи толщины зуба по постоянной хорде. Для определения бокового зазора между неработающими профилями зубьев необходимо измерить величину радиального смещения, исходного контура тангенциальными зубомерами или толщину зуба по постоянной хорде каждого из колес зубчатой пары штангензубо-мерами или оптическими зубомерами. [c.520]

Колебания конструкции ЛА в полете вызывают изменение аэродинамического давления на колеблющейся поверхности, что в свою очередь сказывается на характере самих колебаний. Различают два вида аэродинамических сил зависящие от перемещений (так называемые силы аэродинамической жесткости) и силы, определяемые поперечными скоростями перемещений (силы аэродинамического демпфирования). Для малых перемещений принята линейная зависимость сил от местных углов атаки. Аэродинамические силы являются потенциальной причиной потери устойчивости. Величины коэффициентов аэродинамических сил зависят от формы перемещении колеблющейся поверхности, ее геометрии и скорости набегающего потока. В зависимости от режима полета применяют те или иные аэродинамические теории несжимаемого потока, дозвукового, трансзвукового, сверхзвукового и гиперзвукового. На практике используют методы расчета аэродинамических характеристик при определенных допущениях. Согласно гипотезе стационарности аэродинамические характеристики крыла, движущегося с переменной линейной и угловой скоростями, заменяются в каждый момент времени аэродинамическими характеристиками того же крыла, движущегося с постоянными линейной и угловой скоростями. Распрост-раиенной также является гипотеза плоских сечений, по которой предполагают, что любое сечение крыла конечного размаха обтекается так же, как сечение крыла бесконечного размаха. Для крыла достаточно большого удлинения обычно принимают, что хорды, перпендикулярные оси жесткости, при колебаниях не деформируются. Толщину и кривизну крыла (оперения) предполагают малыми (по сравнению с хордой). [c.484]

Определение предельных отклонений и допусков на размер 5 , для конических зубчатых колес по ГОСТ 1758-81. Наименьшее отклонение средней постоянной хорды зуба на среднем делительном дополни-тельноц конусе определяется по формуле [c.309]

Если, как обычно и предполагают, вектор-функции Р и непрерывны, то в пределах малого промежутка [tm u tm] значения Р мало отличаются от постоянного вектора Р 1 ==Т , а траектория точки приложения силы — от стягивающей ее хорды, причем указанные отличия тем меньше, чем меньше Д т- Имея в виду это обстоятельство и определение работы силы в простейшем случае, сумму Ап примем в качестве приближенного значения работы, а предел суммы Ап при тахД , ->0, т. е. определенный интеграл [c.17]

Формулы (9.25) и (9.26) справедливы для эквивалентного цилиидр ическо-го колеса, т. е. на плоскости развертки внешнего дополнительного конуса. Фактически измеряемое кратчайшее расстояние между точками а я Ь лежит в плоскости основания дополнительного конуса, а не на его развертке. Это хорда (назовем ее Хе), стягивающая на окружности основания конуса ту же дугу, которую постоянная хорда стягивает на развертке. Для определения S e подсчитаем [c.74]

Приведенные ниже формулы для определения хорды и постоянной хорды выведены в предположении, что профиль зуба на развертке дополнительного конуса является плоской эвольвентой. В действительности зуб конического колеса является квазиэвольвентным. Для большинства практических расчетов отличием квазиэвольвенты от плоской эвольвенты можно пренебречь. [c.351]

Толщину зуба проверяют штангензубомером, но он дает невысокую точность. Вертикальный движок его устанавливают на определенном расстоянии, немного превышающем высоту головки зуба. Эта величина определяется по таблицам. Горизонтальным движком после этого измеряют толщину зуба по начальной окружности. Оптический зубомер дает большую точность (до 0,02 мм). По возможности следует избегать контроля толщины зуба, а контролировать смещение исходного контура. Более правильно измерять толщину зуба по постоянным хордам зуба (пользуясь таблицей), а не по хорде делительной окружности, доскольку на результате измерения не скажется часть погрешности обкатки. [c.262]

Для зубчатых колес со смещением в ранее приведенные формулы для определения постоянной хорды [формула (3)], высоты до постоянной хорды he [формула (4) ] и длины общей нормали [формула (6)] следует вводить поправку в соответствии с коэффициентом смещения х. Поправку для определения s . и he зубчатых колес со смещением можно найти по рис. 11,6. Сплошной линией показан зуб колеса со смещением (при >0), а пунктирной — зуб колеса без смещения. Для определения указанных поправок рассмотрим треугольники abd и a d. В этих треугольниках da = ab = а, bd = хт, ad = хт sin а и ас = хт sin а eos а ас + а с = 2хт sin а eos а = хт sin 2а, а d = хт sin а. [c.24]

Из-за небольших отклонений квазиэвольвенты от эвольвенты и невысокой точности контроля толщины зубьев с помощью существующих измерительных средств конические зубчатые колеса практически можно контролировать и по условно принятой для конических колес постоянной хорде. Определение теоретического размера хорды в этом случае значительно упрощается. Иногда допускается производить контроль толщины зуба но постоянной хорде, пользуясь допусками для толщины зуба по хорде делительной окружности. [c.228]

В дальнейшем расчет вьшолняется по единому алгоритму, изложеш10му в гл. 6, измерительные размеры (размер по роликам, длина общей нормали или постоянная хорда) определяются согласно ГОСТ 1643 — 81. Диаметр измерительных роликов представляет база данных, расчетное число зубьев при определении длины общей нормали допускает корректирование в определенных пределах. [c.329]

Для определения размеров под зу-бомер конические зубчатые колеса условно заменяются цилиндрическими с эквивалентными числами зубьев Za, получаемыми при развертке на плоскость профилей конических колес по дополнительным конусам (рис. 183). Такой метод дает удовлетворительную для практики точность, так как отклонение октоидального профиля от эвольвентного на рабочих участках боковых поверхностей зубьев невелико. Размеры зубьев под зубомер (измерительная толщина зуба и измерительная высота головки зуба) даются по делительной окружности или по постоянной хорде. Когда вместо контроля толщины зубьев проверяются величины боковых зазоров в собранной передаче на контрольном станке, размеры зуба под зубомер используются для наладки процесса обработки зубьев. [c.232]

Коэффициент кн может быть определен по номограмме на рис. 9.24. По этой же номограмме может быть определен коэффициент к , с помощью которого можно пересчитать отклонения толщины зуба по постоянной хорде E w и отклонения по роликам Ем, и коэффициент /г - для пересчета отклонения средней длины общей нормали Ewrn в отклонения размера по роликам Ем- [c.186]

Контроль толщины зубьев по хорде. Толщину зуба по постоянной хорде измеряют хордовы.м зубомером (штангензубомером), а также при помощи роликов. Штангензубомер имеет две взаимно перпендикулярные шкалы 1 и 7 (рис. 13, а) одну для определения высоты Н, г другую для измерения длины постоянной хорды. 5. Перед измерением упор 4 устанавливаюг по нониусу 2 на размер, равный высоте Ь, па которой предполагается измерять длину хорды 5 зуба, и закрепляют в этом положении. Измерительные губки 3 а 5 после установки шт н-гензубомера упором 4 на окружность выступов контролпруе.мого колеса сдвигают до соприкосновения с профилями зуба. [c.420]

Длину измеряемой хорды 5 отсчитывают непосредственно по нониусу 6 штаигеизубо.мера. Измерения рекомендуется производить по постоянной хорде зуба (хорде между точками касания исходного контура с обоими профилями зуба в нормальном сечении). Определение [c.420]

НОГО положения пути в натуре. Этих затруднений можно избежать, производя съемку с марочного хода — базиса, специально разбиваемого для съемки плана на обочине на некотором постоянном расстоянии от оси пути (до 2— 2,5 м). Стоянки теодолита марочного хода назначаются на прямых через 3—5 пикетов, а в пределах кривых — через 100 м и при малых радиусах кривых — через 80 и даже 60 м. Эти стоянки закрепляются и марочный ход служит базисом для съемки, а в последующем для разбивки смещения оси пути. Измерение углов производится по маркам как в пределах прямых, так и в пределах стометровых хорд кривых. Измерение стрел производится так же, как и при съемке по головке рельса, но при определении действительной стрелы должно учитываться расстояние от оси пути до марки. Помимо рассмотренных работ, при реконструкции производится съемка планов и путевого развития раздельных пунктов, обследуются больные места земляного полотна, определяется толщина балластного слоя ( закопушками ) и степень его загрязненности, производятся размещение опор контактной сети и другие работы. [c.306]

Теперь, когда распределения вихрей и источников можно подставить в подынтегральные выражения, появляется большое число интегралов, зависящих от ф, 5/с и х- можно затабу-лировать и использовать как постоянные параметры. Тогда при данном угле натекания единственной переменной остается форма профиля, которая в каждой точке определяется величинами г/5 и Таким образом, для каждой точки на профиле получается система двух уравнений. Решение этих уравнений непосредственно дает скорости вокруг профиля единственное небольшое затруднение состоит в том, что особенности расположены вдоль линии хорды и индуцированные скорости определяются тоже вдоль линии хорды. Для определения скоростей на профиле используются простые соотношения, приведенные в работе [5.33]. [c.130]

Решение, полученное в плоскости годографа [5.94], было обобщено в работе [6.5] для случая течения сжимаемого газа. В случае умеренных дозвуковых скоростей потока было получено вполне удовлетворительное согласие теории с экспериментом для многих различных активных и реактивных решеток. В работе [6.5] проверены и подтверждены результаты Стейница (рис. 6.1). Установлено, что погрешность при определении длины хорды при этом не превышает 0,6%. Путем представления межлопаточного канала прямоугольным профилем удалось получить интересное численное решение в плоскости логарифмического годографа [6.6], тогда как точные решения получались лишь для частных случаев безвихревого течения между концентрическими стенками с постоянной скоростью. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...