Макрогеометрия

Макрогеометрия (макронеровности) поверхности, характеризуемая погрешностями формы — отклонениями от правильной геометрической формы (овальность, конусность, бочкообразность и т. д.). [c.81]

Макрогеометрия поверхности, т. е. характеристика ее формы — овальность, огранка, конусность для цилиндрических поверхностей, выпуклость или извернутость плоскости и т. п. — является важным фактором, влияющим на работоспособность деталей 113]. Для различных поверхностей допустимые отклонения формы оговорены соответствующими стандартами. [c.71]

Уравнения (1.7), (1.8) учитывают влияние на процесс изнашивания условий нагружения ( а), физико-механических свойств (Oj, НВ, Е, j), усталостных (Zo, Сто, t) и фрикционных (/) характеристик, параметров микро- и макрогеометрии (v, Ъ, -R, Лс). Для инженерной практики основные расчетные зависимости (1.7), (1.8) представлены серией ценных номограмм [5]. [c.20]

В настояш,ее время при создании высокоскоростных машин широкого применения пневматики и гидравлики геометрические формы деталей приобретают решаюш,ее значение для долговечности и надежности их в работе. Во многих странах уже выпущены стандарты, регламентирующие отклонения макрогеометрии. Одновременно, у нас в Союзе и за рубежом создаются универсальные и специальные средства измерения макрогеометрических погрешностей деталей. [c.173]

Погрешность формы шариков для подшипников качения имеет очень большое значение. В быстроходных подшипниках качественные по макрогеометрии шарики являются одним из важнейших условий плавности хода машины (без возникновения вредных вибраций), и следовательно, их износоустойчивости. В прецизионных подшипниках ощутимые величины макрогеометрических отклонений шариков вообще недопустимы. [c.175]

Для точного измерения макрогеометрических отклонений шариков служит приспособление, показанное на фиг. 177. Схема измерения приведена на фиг. 178. Шарик 1 базируется на трех наконечниках 2, расположенных под углом 120 и наклоненных относительно вертикальной плоскости на угол 60°. Все три наконечника представляют собой микрометрические пары, дающие возможность настройки их на размер проверяемого шарика. В вертикальной плоскости расположен измерительный наконечник 3. В этой же плоскости снизу расположен резиновый диск 4, прижимающий проверяемый шарик к базирующим наконечникам. Диск вращается от электродвигателя вокруг горизонтальной оси и поворачивается относительно вертикальной оси, благодаря чему происходит развертка сферы и макрогеометрия шарика проверяется по всей поверхности. Базирование шарика на трех точках с углом наклона к вертикальной плоскости на 60° приводит к тому, что по шкале прибора отсчитывается двойная величина погрешности формы. Шарики из бункера попадают в ячейки периодически поворачивающегося диска. Вместе с ним очередной шарик поступает на позицию измерения. Диск поворачивается одновременно с отходом приводного ролика. После измерения шарик поступает на лоток, по которому скатывается в соответствующий отсек приемного бункера. По результатам измерения контролер поворачивает лоток и ставит его в одно из трех положений годные , брак или в сомнительных случаях, требующих повторный контроль, — повторение . [c.175]

Фиг. 177. Приспособление для контроля отклонений макрогеометрии шариков.

Фиг. 178. Схема контроля отклонений макрогеометрии шариков на приспособлении.

Отклонения формы (макрогеометрия) [c.159]

МЕТОДЫ И ПРИБОРЫ ДЛЯ КОНТРОЛЯ МИКРО- И МАКРОГЕОМЕТРИИ [c.287]

При выборе способов обеспечения, заданных условиями эксплуатации, точности изготовления деталей и качества их рабочих поверхностей, следует иметь в виду, что качество обработанной поверхности и точность деталей машин в основном характеризуются геометрическими параметрами (макрогеометрией, волнистостью, шероховатостью, направлением штрихов обработки, точностью взаимного расположения элементарных поверхностей и др.) физико-механическими свойствами поверхностного слоя деталей (наклепом, остаточными напряжениями) и физико-химическими свойствами поверхностного слоя, которые определяются взаимодействием ненасыщенных силовых полей поверхностных атомов твердого тела с силовыми полями молекул внешней среды, находящихся в контакте с поверхностью твердого тела. [c.369]

Широко применяют,также косвенные методы испытаний при трении образцов (в основном резин и полимеров) по поверхностям контр-тела с регулярной макрогеометрией (сетки, выступы по спирали Архимеда, винтовые пружины и т. д.). [c.225]

Уплотнения, находясь под высоким перепадом давления, ме-, ,, няли свои рабочие характери- 1 .... стики (потребляемая приводом мощность, протечки) при изменении температуры, что свидетельствовало о неполной стабилизации макрогеометрии. [c.241]

При последующей эксплуатации уплотнения было обнаружено, что износ трущихся поверхностей атмосферной ступени не превышал 2 мкм, однако на поверхности образовались дефекты в виде сквозных радиальных каналов сечением до 1 мм2. При этом выяснилось, что наиболее часто дефекты на графитовых кольцах появляются во время или вскоре после стоянки ГЦН в режиме горячего резерва. Причиной образования каналов является замеченная уже в период стендовых испытаний неполная термическая стабилизация макрогеометрии в уплотняющем подвижном стыке. Аналогичные явления отмечены и при эксплуатации уплотнений зарубежных ГЦН [44, гл. 3]. [c.241]

При модернизации конструкции предусмотрены более полная стабилизация макрогеометрии и контроль за качеством графита, что позволило ликвидировать обнаруженный недостаток и создать надежное торцовое уплотнение вала с малыми протечками. Отдельные элементы уплотнения показаны на рис. 7.18. [c.241]

Макрогеометрия характеризует форму поверхности тела либо в целом (поверхность коническая, цилиндрическая и т. д.), либо частично, в пределах больших участков (поверхность волнистая, плоскостная и т. д.). [c.120]

Учёт качества поверхности. Понятие качества поверхности охватывает 1) геометрические его характеристики, описывающие отклонения формы поверхности от установленной чертежом (отклонения в макрогеометрии) и шероховатость поверхности (микрогеометрия) 2) характеристики механических свойств и структуры поверхностного слоя материала. Реальные поверхности трения деталей всегда имеют отступления от заданной правильной геометрической формы, всегда обладают той или иной шероховатостью и их поверхностный слой обычно бывает непредвиденным образом изменён в своих свойствах вследствие нагревов и наклёпа при механической обработке и других причин. [c.200]

По данным некоторых исследователей при изменении условий обработки макрогеометрия изменяется аналогично микрогеометрии а именно с изменением параметров, увеличивающих микронеровности, возрастают и макронеровности. [c.20]

Различные виды обработки дают различную микрогеометрию, различную макрогеометрию и различное направление штрихов. [c.20]

При изучении влияния механической обработки на качество поверхности необходимо учитывать не только микрогеометрию, но и макрогеометрию и в первую очередь так называемую. волнистость", при которой волны имеют шаг, превышающий подачу при машинной обработке деталей. [c.22]

Обеспечение высокой чистоты поверхности с частичным исправлением или сохранением макрогеометрии, полученной от предыдущей обработки [c.31]

Макрогеометрии не изме няет [c.31]

Сущность процесса. Суперфиниш является чисто отделочным процессом, удаляющим посредством абразивных брусков микронеровности обрабатываемой поверхности без изменения при этом макрогеометрии, полученной предыдущей обработкой. [c.45]

Особенности технологического процесса и режимы обработки. Суперфиниш не исправляет дефектов формы детали, и последние перед суперфинишированием должны иметь заданную точность по макрогеометрии, обеспечиваемую соответствующей обработкой — шлифованием, развёртыванием и т. п. [c.48]

Неоднозначность влияния температуры на трение ФПМ можно дополнительно иллюстрировать рис. 3.9. Здесь показаны результаты испытаний трех типов ФПМ (6КХ-1Б, 7КФ-34 и ФК-16Л) на различных лабораторных машинах трения (сплошными линиями показаны зависимости для образцов толщиной 10 мм, а штриховыми — для образцов толщиной 4 мм). Характеристики фрикционной теплостойкости этих материалов, полученные на различных машинах трения, существенно отличаются. Как будет показано далее, вид характеристики фрикционной теплостойкости определяется общим комплексом условий режима трения — температурой, давлением, скоростью скольжения, макрогеометрией контакта, окружающей средой и другими факторами. [c.232]

Из приведенного описания процесса деформирования элементов неровностей гюверхностей становится понятным, что площадь фактического контакта зависит от микро- и макрогеометрии поверхностей, волнистости, физико-механических свойств поверхностного слоя и величины нагрузки. При небольшой нагрузке повышение ее вызывает увеличение размеров пло1цадок контакта. С дальнейшим ростом нагрузки увеличивается число площадок контакта при сохранении их размеров почти неизменн1,1ми. [c.63]

Однако с точки зрения макрогеометрии сопряженных поверхностей процесс приработки закончится лишь тогда, когда при изнашивании не будет происходить приращения площади контакта за счет более тесного касания поверхностей. Макроприработка — это процесс изнашивания, при котором происходит изменение 60 времени номинальной плош ади контакта поверхностей трения. [c.378]

В соответствии с современными представлениями качество поверхностного слоя является сложным комплексным понятием и определяется двумя группами характеристик (рис. 7.4). Геометрические характеристики качества поверхности показаны на рисунке в порядке уменьшения их абсолютных величин отклонения формы (макрогеометрия) волнистость шероховатость (микрогеометрия) субмикрошеро- [c.158]

Отработка торцовых уплотнений для ГЦН с контролируемыми протечками. Методика отработки гидростатических и гидродинамических торцовых уплотнений достаточно полно изложена в [38, 42, гл. 3]. Здесь остановимся лищь на некоторых особенностях отработки гидродинамического торцового уплотнения с малыми протечками (не более 0,05 м ч). Главной проблемой при конструировании такого уплотнения, как уже упоминалось ранее, является обеспечение во всех режимах работы стабильной жидкостной смазывающей пленки в уплотняющем подвижном контакте, что гарантирует безызносный режим трения. Это оказалось непосредственно связано со стабильностью макрогеометрии уплотняющих поверхностей, независимо от применяемых материалов [9, 10]. Задача стабилизации макрогеометрии оказалась чрезвычайно трудной потому, что основу работоспособности торцовых уплотнений составляет контактирование оптически плоских поверхностей. При этом значение рабочего зазора лежит в пределах от долей микрона до нескольких микрон, и нарушение макрогеометрии даже на несколько микрон приводит к существенному изменению характеристики уплотнения. При достижении некоторого предела это нарущение вызывает выход уплотнения из строя. Между тем термические и силовые деформации деталей, образующие контактирующие поверхности, и деталей, соприкасающихся с ними, в условиях высоких давлений и переменных температур, а также больщих диаметров, характерных для уплотнения ГЦН АЭС, составляют сотни микрон, т. е. превышает рабочий зазор в сотни и даже в тысячи раз. Таким образом, конструкция уплотнений должна быть такой, чтобы эти гигантские по сравнению с рабочим зазором перемещения деталей не приводили к искажению рабочих поверхностей даже на несколько микрон. Выяснение указанных обстоятельств предопределило принципиальный подход к методике отработки уплотнения вала (см. рис. 3.34) для модернизированного насоса реактора РБМК. При выборе материала для рабочих колец, образующих уплотняющие поверхности, было учтено, что лучшие результаты при испытаниях и эксплуатации показывали силицированные графиты, несколько модификаций которых прошли испытания на первом этапе на спе- [c.238]

Майора способ определения усилий в статически определимых пространственных фермах 1 (2-я)—108 Макдональда функция I (1-я)—139 Макензена приборы 7 — 467 Маклорена формула I (1-я)—150 Макрогеометрия поверхности 2—120 Макроисследование 3—149 Макроструктура металлов и сплавов — см. Сталь — Макроструктура Сплавы — Макроструктура Макрошлифы — Приготовление 3 — 136 Максвелла закон 1 (1-я) — 518 [c.138]

Из точных методов оценки макрогеометрии поверхности можно указать на метод макроинтерференции, реализованный в приборах [c.200]

Супер-финишу могут подвергаться круглые, плоские и конические поверхности деталей из закалённой и сырой стали, чугуна, цветных металлов и сплавов. Габариты обрабатываемых поверхностей лежат в пределах от 6 до 450 мм и более по диаметру и от 10 до 00 мм и более по длине. Однако до настоящего времени супесфиниш не получил широкого применения главным образом вследствие повышенных требований к качеству предварительной обработки в части макрогеометрии поверхности и затруднений с получением высококачественных абразивов. [c.45]

При этом макрогеометрия поверхности контактирования одной пары трения была выполнена в виде (кольцевых цилиндров одинаковых диаметров, трущихся своими торцами, а другой — в виде круглой пластмассовой щайбы, трущейся по кольцевому чугунному диску. Ширина кольцевой поверхности трения на диске была равной диаметру пластмассовой шайбы. Таким образом, поверхности одновременно находившихся в контакте чугунных образцов были одинаковы, а площади трения их отличались приблизительно в 72 раза. Испытания этих пар при одинаковом Pv K и одинаковом пути трения ( тр) показали значительную разницу в износах пластмассы весовая интенсивность износа /в1 мг1мсмР) отличалась в 30 раз, а отнесенная к работе трения /в , (мг кгм) в 50 раз. При этом поверхность трения шайбы была гладкая, полированная, коричневого цвета, а кольца — черного цвета, со следами интенсивного разрушения. Для характеристики макрогеометрии контактирования используется коэффициент взаимного перекрытия /Свз, равный отношению номинальных поверхностей трения элементов пары (берется отношение меньшей поверхности к большей) [2, 6, 7]. Разница в макрогеометрии контактирования оказала решающее значение на процесс трения, вследствие различия в температуре на поверхности трения. При малом коэффициенте взаимного перекрытия /Свз= 0,014 температура поверхности трения (измерение в чугунном образце) была 100°С, а при Къз= 1,0, эта температура была 400°С. Связующее пластмассы Ц4-52 подвергается деструк ции при температурах порядка ЗОО С. Поэтому этапы взаимодействия, изменения и разрушения при трении этих пар с температурой 100°С и 400° С должны заметно отличаться. Следствием этого явились разные коэффициенты трения и разные интенсивности износа. При этом большей мощности трения и большей работе трения соответствует меньшая интенсивность износа пластмассы Ц4-52. [c.141]

Представляло интерес определить, как влияет макрогеометрия контактирования (величина коэффициента взаимного перекрытия) на трение и износ при одинаковых температурах поверхностей трения. Для этого были выполнены эксперименты с пластмассами 6КФ-31 6КФ-32 и 7КФ-31 при их трении в паре с чугуном СЧ15-32. [c.141]

В МАМИ на базе работ в области ТДТИ [7, 37—44, 50, 51, 54 и др.] В. М. Шариповым, Ю. К. Колодием, И. Б. Барским и С. Н. Коломийцем предложена методика выбора макрогеометр ических параметров муфты, обеспечивающих минимизацию тепловой нагруженности. [c.317]

Квя (iS) Достоверность предложенной методики была проверена эксперимен-тальнымп исследованиямн двухдисковой муфты сцепления с наружным диаметром накладки ФПМ 340 мм. При этом макрогеометрия контакта варьировалась как по величине Квз = 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0, так и по форме и числу секторных накладок. Стендовыми экспериментами было установлено, что с уменьшением Квя объемная температура среднего ведущего диска муфты заметно снижается. Лучшие условия самовентиляции и охлаждения создаются при накладках секторной формы. Увеличение секционности также приводит к снижению тепловой нагруженности. [c.318]

Результаты длительных стендовых ресурсных испытаний муфт различной макрогеометрии показали, что оптимальным для данного типоразмера муфты является Кш 0.6. При этом фрикционные накладки должны иметь по шесть секций с каждой стороны ведомого диска. Износостойкость фрикционных накладок при таком исполнении увеличилась в 1,3 раза по сравнению с серийными кольцевыми накладками, имеющими Квя 1-Расчетом Квз (Ла) и Клз по этой методике было установлено опти мальное значение Квз 0,635-н0,65 Для многодисковых муфт, работа ющих при наличии смазки, целесооб разно использовать специализирован ные системы уравнений ТДТИ (см приложение II с. 302 и рис. II.4) Вследствие необходимости в этом слу чае располагать данными по фрик ционной теплостойкости была разра ботана методика испытаний примени [c.318]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...