Сплавы алюминиевые — Вероятность

Кривые усталости 473, 475 Сплавы алюминиевые — Вероятность [c.644]

Химическая обработка и анодные покрытия (сернокислая ванна) оказывают определенное защитное влияние на сплав 535-Т (вероятно и на другие алюминиевые сплавы), [c.126]

Методом рентгеноструктурного анализа и по фигурам травления было установлено [144], что для алюминиевого сплава системы А1—Zn—Mg эти фасетки представляют собой плоскости [100]. На фасетках с хрупкими полосками часто наблюдается речной узор (рис. 106), образующийся в результате различия в уровнях поверхностей разрушения. Иногда на изломе наблюдается периодическое изменение цвета чередование темных и светлых полос (рис. 109, б). Вероятно, это связано с окисляющим воздействием среды в начальной стадии образования полоски. [c.133]

Чем больше значение положительного потенциала сплава, тем быстрее прекращается экзоэлектронная эмиссия и можно предполагать, что заканчивается и формирование окисной пленки. Затянувшийся процесс затухания экзоэлектронной эмиссии алюминиевых сплавов, вероятно, можно объяснить чрезмерно быстрым образованием первичной окисной пленки, являющейся некоторым барьером для эмиссии. Количество импульсов в секунду больше всего оказалось у алюминиевых, а затем у титановых сплавов. При этом чем больше число импульсов в секунду, тем позднее прекращается эмиссия. [c.51]

Реальным подтверждением высказанного предположения о природе скачкообразной деформации является наличие в микроструктуре материала трещин (см. рис. 6), которые не начинаются непосредственно от излома, а зарождаются в центре поперечного сечения образца, где, вероятно, эффект разницы в температуре больше. Такое поведение может помочь объяснить тот факт, что прочность алюминиевых сплавов при 4 К не выше, чем при 20 К, при этом тенденция к выравниванию свойств при этих двух температурах является следствием локального нагрева, который при столь низкой температуре весьма значителен. [c.160]

Вышеуказанные положения относятся к усредненной четко выраженной текстуре плит и листового материала и не дают полного описания характеристик микроструктуры. В работе [243] отмечено, что при горячей обработке в области высоких температур в сплаве Ti — 6 А1 — 4V образуются пластинчатые структуры, в которых группы пластин а-фазы общей ориентации концентрируются в локализованной зоне. Такие структуры без сомнения относятся к структурам с колониями а-фазы, о которых упоминалось выше. Как было показано, такие структуры не оказывают ярко выраженного влияния на КР. Однако осторожность должна быть проявлена в случае изгиба деталей большого сечения с пластинчатой структурой. Возможно, что подобная ситуация может возникать в случае алюминиевых сплавов, в которых высотное направление наиболее опасное. Можно ожидать, что для титановых сплавов важным фактором является боковая протяженность пластин структуры а-фазы, хотя это не было исследовано подробно. Существование таких полос в структуре обусловливает, вероятно, области полосчатости, наблюдаемые на многих поверхностях разрушения (см. рис. 109, а). Если это справедливо, то небольшая боковая протяженность полосчатости указывает, что полосы имеют подобный небольшой боковой размер, поэтому такие структуры могут быть более точно определены как двояковыпуклые, а не пластинчатые. [c.423]

Сплавы серий 2000 и 7000. Высокопрочные алюминиевые сплавы серий 2000 и 7000 склонны к коррозионному растрескиванию под напряжением в морских средах. Вероятность такого разрушения зависит от состава и режима термообработки сплава. Наибольшая восприимчивость к коррозии под напряжением наблюдается при термообработках, при- [c.152]

Для алюминиевых и титановых сплавов при использовании гипотезы о независимости коэффициента вариации предела ограниченной выносливости от базового числа циклов и уравнений кривых усталости для вероятности разрушения Р = 0,5 в виде [c.138]

Произведя вычисления по формуле (6.127) для нескольких уровней вероятностей Р, строят эмпирическую функцию распределения предела выносливости. Расчет значений предела выносливости элементов из алюминиевых сплавов для базы, отличной от 10 циклов, производят с помощью уравнений (6.118) и (6.119). [c.196]

Рис. 66 показывает, что уровень циклической прочности титановых сплавов, определенный на надрезанных образцах, выше, чем у алюминиевых сплавов соответствуюш,ей прочности и находится на уровне лучших данных для стали. Меньший разброс данных говорит о том, что испытание надрезанных образцов из титановых сплавов является более надежным и показательным, вероятно, из-за близости технологии получения надреза — точение (см. п. 5). [c.140]

Рассмотренные факторы могут играть роль и при порообразовании, происходящем в алюминиевых сплавах при изотермической и термоциклических обработках. Однако из-за малой растворимости использованных примесей в твердом алюминии вклад их, вероятно, невелик. Изложенные ниже результаты опытов, выполненных автором совместно с В. Ф. Мовчан, И. А. Чернышевой, О. В. Лебедевым и В. В. Ященко, получены при исследовании сплавов алюминия с медью и кремнием. Оба элемента образуют с алюминием эвтектические системы и больше растворяются в нем. Максимальная растворимость имеет место при эвтектической температуре по данным работы [69], при 548 С медь растворяется в твердом алюминии в количестве 5,6 вес. %, а кремний при 577"" С — 1,65 вес. %. [c.114]

Было показано, что в случае испытания сталей обычной прочности в условиях осевого нагружения масштабный эффект не имеет [места, так что статистическая теория, как теперь установлено, неприемлема. Это может быть объяснено тем, что или дефекты не дают ослабляющего эффекта (вследствие того, что каждый дефект окружен пластической зоной или из-за полного отсутствия дефектов), или же дефект критической величины, являющийся причиной разрушения, находится в каждом малом объеме материала, давая, таким образом, равную прочность при всех размерах. С другой стороны, известно, что дефекты больших размеров влияют на усталостные характеристики высокопрочных алюминиевых сплавов и, вероятно, также сверхпрочных сталей и поэтому статистический анализ их влияния, весьма вероятно, будет давать реальные результаты. [c.55]

Сопоставление опубликованных результатов по усталостной прочности прессованных и прокатных алюминиевых сплавов, наводит на мысль о том, что имеется некоторая общая схема распределения их усталостных характеристик, не имеющая очевидной связи с пределом прочности. Разброс приведенных в литературе экспериментальных результатов объясняется частично различием в испытательных машинах и в технике проведения экспериментов, на что указывалось в разд. 1.5, и частично наличием дефектов в материале. Дефекты тех типов,, которые сопровождаются уменьшением усталостной прочности, могут быть, вероятно, устранены усовершенствованием методов производства материалов. [c.63]

Таким образом, усталостная прочность таких материалов,, как алюминиевые сплавы, вероятно, достаточно тесно связана с пределом прочности и предположение о такой зависимости позволит, по-видимому, вычислить предел выносливости алюминиевых сплавов с достаточной точностью. Такое обобщение, естественно, теряет смысл при особых условиях, таких, как необычно высокие температуры или необычные составы применяемых сплавов. [c.63]

На рис. 7.23, 7.24 представлено сопоставление теоретических и экспериментальных данных [12]. Испытывались мембраны из алюминиево-магниевого сплава при температуре 400 °С. Размеры мембран R = БО мм, ho = 1 мм. Постоянные в уравнении состояния (2.100) а — 260 МПа-с ", — 0,34, — 0. Давление р = 0,3 МПа. Экспериментальные данные на этих рисунках представлены кружочками. Как следует из сопоставления, согласование экспериментальных и теоретических данных хорошее. Некоторое различие между ними, вероятно, можно объяснить [c.185]

Относительно механизма действия ингибиторов высказываются мнения, что фтористый водород способствует образованию на поверхности алюминиевых сплавов и нержавеющих сталей вязкой пленки фторидов металлов, нерастворимых в окислителе. Йодистые соединения действуют аналогичным образом. Однако мы полагаем, что механизм действия галогенов более сложен. Наиболее вероятно, что здесь имеет место адсорбционный механизм, связанный с изменением строения двойного слоя и образованием хемосорбционных слоев. [c.215]

Рис.. 3. Семейство кривых усталости по параметру вероятности разрушения Р для алюминиевых сплавов.

При заданной деформации С-образные образцы исследуют при напряжениях, близких к пределу текучести при растяжении (ао,г). Для алюминиевых сплавов напряжение принимают равным 0,9 оо,2, а для магниевых сплавов 0,75 сго,2 (ГОСТ 9019—74). ЕсЛи количество испытываемых образцов 10 и более, то полученные данные подлежат математической обработке с построением кривых в координатах вероятность разрушения — время до разрушения по вышеуказанному ГОСТу. [c.69]

Весьма эффективным является снижение pH растворов, содержащих хлор-ионы, в частности для А1 — Mg- плaвoв. Однако одновременно с ускорением растрескивания при этом возрастает и скорость общей коррозии, что осложняет протекающие здесь процессы и затрудняет поддержание стабильных условий испытаний. В достаточно щелочных средах КР алюминиевых сплавов не происходит, вероятно, вследствие сильной общей коррозии и уменьшения адсорбции аниона в результате разблагораживания потенциала [6]. [c.125]

Как показали исследования Е. Н. Соколкова и др. на жаропрочных сплавах на основе железа и никеля, а также Ю. М. Вайнблата и др. на алюминиевых сплавах, ускорение горячей деформации делает более вероятным процессы динамической рекристаллизации вместо динамической полигонизации, резко снижает термическую [c.541]

При длительном развитии разрушения появление дополнительных трещин весьма вероятно их обнаружение и анализ помогает установить характер разрушения, тем более, что при длительном развитии эксплуатационной трещины поверхность разрушения сильно повреждается. Траектория трещины может свидетельствовать о времени ее возникновения например, на неработавшей детали из высокопрочного алюминиевого сплава обнаруженная трещина идентифицировалась вначале как штамповочная, однако анализ ее траектории показал, что она строго следовала рискам от механической обработки, следовательно, трещина возникла либо при механической обработке, либо спу-ся какое-то время под действием внутренних остаточных напряжений. [c.175]

Величина X = lg -т- 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное (—lg 0), и среднее квадратическое отклонение 8 Пр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3—6 и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-пов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8—10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений сг 1 от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода лестницы , пробит -метода или построение полной Р — а — Х-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение б не превышает 4 % с вероятностью 95 %. [c.310]

Эксперименты показали возможность пайки углеалюминиевых композиций как между собой, так и с алюминиевыми сплавами наилучшим припоем может служить, вероятно, сплав алюминия, содержащий магний и кремний. Несмотря на то, что прочностные свойства паяных соединений не изучались, судя по микроструктуре, — качество соединения очень хорошее. [c.197]

Определение коррозионной стойкости по времени до появления первого коррозионного поражения или по в ремени до распространения коррозии на определенной части образца. Этим методом можно определить не скорость коррозии, а лишь вероятность ее возникновения. Он применим лишь в тех случаях, когда очаг ясно выделяется на фоне неизменившейся поверхности, например при коррозии стали, алюминиевых сплавов или нержавеющих сталей. Ввиду простоты он широко применяется на предприятиях. [c.22]

Прежде чем завершить обсуждение составов алюминиевых сплавов, отметим, что максимальная прочность сплавов серий 2000 и 7000 достигается при такой структуре выделений, когда они с большей вероятностью срезаются, чем огибаются дислокациями при деформации [123, 126]. То же относится, по-видимому, и к сплавам серии 6000 [137]. Из этого следует, что в состоянии максимальной прочности сдвиг будет более планарным, а по мере перестаривания сплава и возрастания степени некогерентности выделений сдвиг будет становиться волнообразным [123, 126]. Поскольку чувствительность к КР особенно велика также в состоянии наибольшей прочности и резко падает по мере перестаривания, то налицо корреляция между планарностью скольжения и склонностью к КР в алюминиевых сплавах, упрочняемых выделениями. Этот вывод, но с большими ограничениями справедлив и в случае сплавов серии 5000, поскольку магний имеет тенденцию затруднять поперечное скольжение [152]. [c.88]

Сообщается, что на сплаве 7075-Т651 трещина не развивается в сухом азоте [83]. Очень вероятно, что процесс КР высокочувствительных высокопрочных алюминиевых сплавов в азоте развивается так же, как было отмечено выше для сред Аг и Нг. [c.193]

При сравнении эксплуатационных характеристик при использовании сплавов на основе железа, алюминия и титана очевидна недостаточность таких данных для титановых сплавов. Это объясняется, во-первых, тем, что использование титановых сплавов началось сравнительно недавно, во-вторых, неЕЮТорые данные, полученные на военных конструкциях, составляют секретную информацию. Следует отметить различия в поведении алюминия и титановых сплавов в водных растворах, которые, вероятно, являются общими и для других сред. Алюминиевые сплавы проявляют КР при очень низких величинах К- При этом часто трудно определить величину Л екр [230]. Для титановых сплавов сравнительно легко определить пороговую величину Кгкр и установить, развивается процесс КР или нет. Кроме того, скорости роста трещин в титановых сплавах обычно более высокие (10 см/с). Таким образом, в противоположность алюминиевым сплавам коррозионное растрескивание титановых сплавов легче предотвратить, чем уменьшить скорости роста трещин. В алюминиевых сплавах последнее достигается перестариванием [230]. Доступные эксплуатационные данные для титановых сплавов указывают на отсутствие проблем КР для большинства случаев применений немногие, скорее впечатляющие, исключения были даны в тексте. Можно надеяться, что этот обзор, суммирующий известные особенности КР, создаст основу для распознания и устранения потенциальных проблем КР в будущем. [c.414]

ЭМП сопровождается наложением возмущающих воздействий со стороны управляющего аксиального магнитного поля на дугу. Под влиянием этих воздействий дуга приходит во вращение с перемещением активного пятна по изделию. При сварке алюминиевых сплавов это позволяет, осуществляя ЭМП в полупериоды, соответствующие обратной полярности горения дуги, интенсифицировать процесс катодной очистки поверхности ванны от окисной пленки, что снижает вероятность окисных включений в литом металле и уменьшает пористость швов. Наряду с другими положительными эффектами, присущими кристаллизации в условиях ЭМП, это обеспечивает повышение механических свойств сварных соединений до уровня основного металла при снижении количества участков швов с недопустимыми дефектами в 2,5 раза. При сварке, например, сплава АМгб максимальному повышению основных показателей качества металла шва в результате ЭМП соответствуют индукции управляющего магнитного поля 0,018— [c.30]

Рис. 7.15. Семейство кривых усталости равной вероятности разрушения, или кривых усталости равной надежности, для алюминиевого сплава 7075-Т6. Примечание Р — вероятность разрушения, / =1—Р — надежность. (Из работы (16, стр. 117] адаптировано с разрешения John Wiley Sons, In .) Здесь и далее Од — амплитуда напряжения цикла N — число циклов до разрушения.

Наконец, при сварке алюминиевых сплавов необходимо учитывать их склонность к порообразованию из-за растворения водорода, содержащегося в пламени. Для уменьшения вероятности возникиовеиия пористости необходимо уменьшить скорость сварки и нспользовагь предварительный подогрев свариваемых деталей. [c.126]

Л = onst пересекаются в области сжатия (см. рис. 3.5). Однако отмеченное отрицательное явление не имеет большого практического значения, так как случай приложения высоких сжимающих напряжений к алюминиевым сплавам с очень низкими пределами прочности при растяжении, вероятно, не может являться критерием точности расчета. [c.69]

На склонность алюминия и его сплавов к межкристаллитно-му разрушению особенно влияют примесные элементы и сегрегации в зоне границ кристаллитов сплава ф32, с. 187]. Так, небольшие добавки меди заметно повышают межкристаллитную коррозию алюминиевых сплавов. Вероятность межкристаллит-ного разрушения можно понизить соблюдением правильной технологии производства металла и выбором правильного режима термической обработки. [c.54]

Скорость движения электролита конструктор также должен учитывать. При низких скоростях велика вероятность появления коррозионных элементов за счет различий в концентрации кислоты, кислорода и ингибиторов. Увеличение скорости движения электролита способствует выравниванию концентрации, и поэтому вероятность появления локальной коррозии снижается. Это особенно важно для сплавов, склонных к питтин-говой коррозии, например нержавеющих сталей и алюминиевых сплавов. Для химической аппаратуры наиболее приемлемыми скоростями движения жидкости считаются 0,6—2,4 м сек [15]. v [c.434]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...