Валы Податливость — Формулы

Например, для цилиндрического участка вала податливость при кручении может быть определена по формуле [c.232]

Силовые головки — см. Головки силовые Силовые элементы гайковертов пневматических 656 Силумин — Удельный вес 79 Система С-З-И — Податливость - Расчетные формулы 24, 26 -- при многорезцовой обработке ступенчатых валов — Отжатия — Пример расчета 28 -- при обработке на вертикальнофрезерных станках — Податливость 31 [c.880]

Податливость заготовки переменного сечения по длине (ступенчатый вал) можно определить с достаточной дпя практических целей точностью как податливость гладкого вала приведенного диаметра. Приведенный диаметр такого вала определяют по формулам для валов с односторонним утолщением [c.222]

Для грубо ориентировочного определения податливости в тех случаях, когда известны не все размеры вала, пользуются эмпирической формулой Терских для двигателей с самовоспламенением от сжатия [c.182]

Податливость заготовки вала получаем по формуле [c.63]

В последнем столбце табл. II.3 приведены формулы для определения коэффициентов влияния с учетом податливости опор вала в этом столбце через а% обозначены коэффициенты влияния для балок на абсолютно жестких опорах, а через — коэф- [c.78]

Если конус имеет сверление, то поправка на него учитывается так же, как и для цилиндрического вала, по меньшему диаметру сверления Sj и малому диамет-РУ конуса. Податливость опре-р = деляется формулой [c.362]

Податливость конического переходного участка вала определяются по приближенной формуле [c.362]

Это смещение опоры относительно кормового среза учитывается в изменении длины первого пролета вала L = 1 — 1э и гибкой консоли от кормового среза дейдвуда до ступицы винта Iq = /о + + /3. Обычно длина гибкой консоли очень мала, так что, пренебрегая собственной ее податливостью, можно считать весь участок от эквивалентной точечной опоры до гребного винта включительно твердым телом и применять к нему формулу (232). [c.260]

Определение частоты свободных поперечных колебаний системы без учета массы вала. Используя в общей формуле (272) податливости, определяемые простыми выражениями [c.261]

Таким образом, масса вала должна быть учтена только на пролете /. При этом уточняющий расчет должен проводиться, начиная с пролета 2. Для этого вычислим податливость пролета 2 по формуле (274) [c.265]

Податливости участков различных форм, необходимые для расчета крутильных колебаний вала, можно вычислять по следующим формулам. [c.319]

При насадном диске вал на некоторой длине k можно считать как бы свободным и скручивающимся независимо от ступицы диска. Но в данном случае величина k зависит от величины натяга, точный учет которого затруднителен. Приближенно податливость участка вала с насадным диском определяют по формуле [c.320]

Податливость коленчатого вала по элементам определяют по формулам, приведенным в табл. 2 Суммарная податливость (1/с) для одного колена (рис. 2) состоит из податливостей опорной (l/ i)n шатунной (l/ j) шеек и податливостей двух щек (l/ j и 1/Сз"), т. е. [c.325]

Податливость одного колена вала можно определить по эмпирической формуле П. Тимошенко (рис. 2) [17, 25] [c.325]

И.З формулы (7) следует, что поправка, связанная с учетом податливости опор, зависит от податливости вала. [c.497]

Радиальная податливость в контакте колец подшипника с посадочными поверхностями вала и корпуса при К = 0,25 [по формуле (87)] [c.510]

Податливость ступенчатого перехода, т. е. дополнительная податливость в месте изменения диаметра вала (на которую должна быть увеличена сумма податливостей обоих сопряженных участков вала), определяется формулой [c.356]

На собственную частоту колебаний сопряженных колес определенное влияние оказывает также податливость обода и тела колес, упругость валов и масляного слоя, податливость опор. Поэтому расчет при использовании формулы (93) дает лишь ориентировочное значение частоты, которое может быть уточнено экспериментально. [c.205]

Податливость заготовки постоянного сечения (гладкий вал), обрабатываемой в центрах, при любом положении резца вдоль ее оси определяют по формуле [c.17]

Податливость станка вычисляют, используя экспериментально полученные величины податливости его узлов или данные ГОСТов на нормы жесткости для соответствующего оборудования. Податливость станка гг ст при установке вала на центрах и передаче момента торцовым поводковым патроном вычисляют по формуле [c.219]

С погрешностью, достигающей 5—10%, податливость колена вала вычисляется по эмпирическим формулам. Приведем некоторые из них (обозначения указаны на фиг. 23). Кроме того, здесь x = 6 . [c.181]

Коэффициент податливости отдельных упругих связей вычисляется согласно элементарным формулам сопротивления материалов, однако наличие различных конструктивных элементов, обычных для машиностроения (шпонки, контактные соединения и пр.), существенно осложняет точное определение, а иногда и делает его невыполнимым. Следует пользоваться при расчетах 119] справочны.ми данными. Приведение маховых масс, расположенных на разных валах, связанных какой-либо передачей, осуществляется по следующим формулам [c.122]

Двигатель СМД-60 имеет три отсека. Без учета крутильной податливости коленчатого вала по формуле (2.23) были подсчитаны фазовые сдвиги р, между действиями гармонических моментов в отдельных отсеках по отношению к первому отсеку. В табл. 2.1 приведены результаты расчетов, а на рис. 2.7, б построены фазовые диаграммы возмущающих гармонических моментов Ми Мц, Мт, действующих в отдельных отсеках двигателя. Из рассмотрения этих диаграмм следует, что только гармонические моменты с номерами у=1,5 3,0 4,5 6,0 не уравновешены взаимно. Действие гармонических моментов с номером у = 6 взаимно компенсировано в пределах одного отсека (см рис. 2.7, б). Гармонические моменты, передающиеся от двигателя к трансмиссии, принято называть главными гармоническими моментами. Они равны сумме гармонических моментов, развиваемых во всех трех отсеках двигателя. [c.104]

Жесткость и податливость стальных обрабатываемых валов (деталей) определяют по формулам [c.11]

Податливость обрабатываемого вала, установленного в центрах, можно также определить по данным источника [27] стр. 223, табл. 3, произведя соответствующий расчет. Определяем податливость станка по формуле (2.9), используя данные [27], стр. 225, табл. 5. [c.14]

Податливость системы генератор—зубчатый венец гибкого колеса проявляется через зазоры в гибком подшипнике, посадки гибкого подшипника в гибкое колесо, контактные деформации в гибком подшипнике и растяжение гибкого колеса. Влияние всех этих факторов рассмотрено в гл. 4. На диаграмме относительного положения зубьев (см. рис. 4.16) показано упругое смещение зубьев гибкого колеса в нагруженной передаче относительно своего начального положения в ненагруженной передаче. Это смещение зуба, разделенное на радиус гибкого колеса, образует угол упругого поворота выходного вала. Значение упругого смещения зуба можно определить по формуле (4.40), в которой при ф = я/2 равны нулю Фй [c.163]

Из возможных крутильных колебаний основное значение обычно имеют колебания привода в целом. При определении частот собственных колебаний рассчитываемую систему или вал приводят к валу постоянного диаметра с сосредоточенными массами. При определении податливости необходимо учитывать контактные деформации в шпоночных и шлицевых соединениях, а также влияние прогибов валов, несущих передачи, на угол закручивания системы. Мелкие массы заменяют одной равнодействующей, приложенной в их центре тяжести. Систему по возможности сводят к двух- или трехмассовой, позволяющей использовать для определения частот колебаний формулы, приведенные в табл. 74. [c.439]

Уравнения движения шарнирного четырехзвенника с упругими звеньями. В механизме шарнирного четырехзвенника (рис, 52) считаем, что внешние силы приложены только к звеньям / и <3 и представлены парами сил с моментами 4Уд и Жз. Инерцией шатуна 2 пренебрегаем и, следовательно, реакции, действующие на него со стороны звеньев 1 и 3, направлены по линии ВС. В этом случае шатун испытывает только деформации растяжения — сжатия и его коэффициент ПОДЙТЛНйОеТН МбЖНб оН()ёдёЛить по формуле для цилиндрических стержней е2 = 12 Е.8, где /2— длина шатуна Е — модуль упругости 5 — площадь поперечного сечения шатуна. Коэффициент податливости вала звена 1 определяем, учитывая только деформации кручения е = 1 1 01 р ), где 1 — длина участка вала [c.120]

Уравнения движения шарнирного четырехзвенника с упругими звеньями. В механизме шарнирного четырехзвенника (рис. 73, а) коэффициенты податливости 6i и 63 звеньев / и <3 можно определять по формуле (12.2), т. е. принимая во внимание только деформации кручения валов этих звеньев. Податливость шатуна 62 можно найти по формуле (12.3), считая, что он испытывает только деформации растяжения или сжатия. Внешние силы приложены только к звеньям 7 и < и представлены парами сил с моментами М и М . Шатун не нагружеи внешними силами, и, кроме того, считаем, что его массой можно пренебречь. Тогда величина деформации шатуна А/ найдется из услов гя [c.247]

Для испытания податливых деталей используется консервативная схема с креплением динамометра 7 (В подвижной системе, имеющей возможность совершать крутильные колебания в корпусе 11 (рис. 68, г). Моменты инерции массы 12 этой системы и траверсы ц выбираются по формуле (V. 11) таким образом, чтобы нагруженнЬсть и возмущающие перемещения возбудителя были минимальными при колебании обеих траверс в противоположных фазах. Правильно выбирая параметры колебательной системы, можно увеличить общий угол закрутки (при сравнении с предыдущим вариантом) в несколько раз и испытывать очень податливые детали, например многоопорные коленчатые валы двигателей внутреннего сгорания, полуоси задних мостов грузовых автомобилей и т. д. [c.113]

Податливости участков вала между массами опред-i-ляются по формулам, приведённым в гл. III т. I, кн. 2-я. Тгк, податливость колена вала (между массами, связанными с соседними кривошипами) по Зеель-ману [формула 87] [c.516]

Застревание валов иа критической скорости 410 Защемление балок 60 Зеркала для определения угловых перемещений 570 Зеркальные тензометры 546 Зиманенко формула 363 Зоммерфельда эффект 410 Зубчатые передачи — Коэффициент податливости 363 [c.628]

Формула Зиманенко по исследованиям автора [3 ] дает наилучшее приближение к действительной податливости, определяемой экспериментально, и пригодна для самых разнообразных конструкций валов, в частности, имеющих большое перекрытие шеек [c.181]

Реально диск имеет упругую связь с центральным валом или ступицей либо по внутренней поверхности (за счет предварительного натяга или других методов соединения), либо по наружной поверхности (за счет радиальной обмотки и т. д.), либо по торцовой поверхности (хордовая обмотка), т. е. граничные условия могут отличаться от соответствующих (7.32)— (7.34). Может встретиться и комбинированный случай. Упругая связь диска с осью через его торцовую поверх-ноеть практически не укладывается в расчетную схему плоской осесимметричной задачи. При упругой связи диска с осью по его внутренней цилиндрической поверхности в расчете необходимо учитывать две характеристики этой связи относительную податливость Уоп согласно формуле (7.23) и относительные перемещения на радиусе свободной (без диска) упругой связи под действием центробежных сил [c.450]

Интерес представляет оценка демпфирующей способности цепей подач, а при анализе динамических процессов в глашом приводе важной является оценка демпфирующей способности всей кинематической цепи главного привода (от двигателя до шпинделя). Крутильная податливость и демпфирование этих цепей складываются из крутильной и изгибной податливостей валов, контактных деформаций в шлицевых и шпоночных соединениях, зубчатых, ременных и прочих передачах и муфтах, податливости двигателя и демпфирования этих элементов. Если привод осуществляется от электродвигателя, то его податливость и демпфирование имеют электромагнитную природу и определяются по соответствующим формулам 17]. Демпфирование в шлицевых и шпоночных соединениях определяется как демпфирование в комбинации плоских стыков. Демпфирование в зубчатых передачах состоит из нормальной и тангенциальной составляющих оно весьма мало и в расчет может не приниматься, если поля податливости контактных и изгибных деформаций в зубчатых зацеплениях мала в общем балансе перемещений. Постоянные времени демпфирования ременных передач, полученные обработкой данных [32], приведены в табл. 7. Демпфирующая способность ременных передач в главном приводе с шестеренчатыми коробками скоростей оказывает наибольшее влияние при наименьшей редукции. В этом случае чем меньше редукция в передачах коробки скоростей. [c.31]

Вал, закрепленный в патроне и поддерживаемый задним центром, считается статически неопределимой системой. Канд. техн. наук В. Г. Подпоркиным и канд. техн. наук А. Б. Шраером предложены приближенные формулы с учетом упругости заделки и податливости заднего центра [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...