Струи Скорость теоретическая

Величина V gH = tip—теоретическая скорость струи (скорость струи при отсутствии потерь напора, т. е. при I = 0). [c.98]

Диаметр тела, мм Скорость, м/с Число кавитации, К Каверна Продолжи- тельность цикла, с Толщина обратной струи Отношение экспериментальной толщины струи к теоретической [c.203]

В формулах (0.17) и (9.18) Я — перепад гидростатических напоров на оси отверстия ф = а2/ат= 1/у1- - — скоростной коэффициент, учитывающий снижение скорости. истечения по сравнению с теоретической за счет потерь. Опыты показывают, что скорость в ядре струи равна теоретической, а наружные слои движутся медленнее, так как заторможены при взаимодействии со стенкой. Поэтому 2 в действительности является среднемассовой скоростью в сечении 2—2. Подсчитаем расход жидкости через сече.ние 2—2 [c.165]

Заметим, что на спектр струи за отверстием и на коэффициент сужения струи оказывают некоторое влияние размеры камеры, из которой струя вытекает. Теоретическая зависимость коэффициента сужения плоской струи от размеров камеры и скорости в минимальном сечении М2 по Г. А. Домбровскому приведена на рис. 6-14. Кривые [c.338]

Величина 2gH — щ— теоретическая скорость струи (скорост струи при отсутствии потерь напора, т. е. при S = 0). [c.98]

Следует отметить, что этот вывод был сделан сначала теоретически [3] при условии примесь тяжелых частиц оказывает влияние на характеристики струи только при изменении ее плотности. Исходя из этого были получены следующие соотнощения, характеризующие состояние струи с примесями. Зависимость безразмерной избыточной концентрации взвешенных частиц от безразмерной скорости выражается соотношением [c.315]

Действительная скорость истечения всегда меньше теоретической, так как процесс истечения связан с наличием трения. Если обозначить действительную скорость истечения через аУд, то потеря кинетической энергии струи [c.213]

Скорость газа в катодной струе W-дуги может иметь порядок 10 м/с, что соответствует от 0,1 до 0,2 М (М— число Маха). Поэтому гидродинамику этой струи можно исследовать методами теоретического течения несжимаемой жидкости. При сварке Ме-дугой возможны скорости струй до Ю" м/с. [c.77]

Ниже приведено сопоставление предположенных теоретических формул (2.1.22)-(2.1.26) с экспериментальными данными различных авторов [6, 7], которые исследовали скорость абсорбции СО2 струей воды, вытекающей из длинной капиллярной трубки под действием силы тяжести. [c.56]

Явление концентрации напряжений легко понять с помощью так называемой гидродинамической аналогии. Теоретическими и экспериментальными исследованиями доказано сходство между распределением напряжений в деталях и скоростями и направлениями отдельных струй потока воды, протекающего по трубе, имеющей форму исследуемой детали. В прямой трубе постоянного поперечного сечения скорость потока во всех точках сечений одинакова постоянными остаются и напряжения во всех точках сечения прямого бруса постоянного сечения. [c.281]

В дальнейшем для описания профилей скорости в основном участке струи любой формы будем пользоваться функцией f ylb), которую теоретически получил впервые Шлихтинг [c.365]

Рис. 7.6. Сравнение теоретических профилей скорости на краю плоской струи С опытными данными Рейхардта

Около оси струи 1на участке торможения криволинейный скачок переходит в прямой скачок уплотнения, получивший название диска Маха, за которым скорость течения становится дозвуковой. Периферийные линии тока образуют сверхзвуковое течение, которое, как следует из теоретических расчетов ) и экспериментов ), дважды пересекает криволинейный скачок 1 — l d и отраженный скачок d — п. Одна из линий тока 2—2) этой зоны течения изображена на рис. 7.31. Поверхность 1—1 (часть криволинейного скачка) представляет собой так называемый висячий скачок уплотнения, постепенно ослабляющийся с приближением к кромке сопла и полностью вырождающийся, немного не доходя до последней. [c.411]

В случае простого сужающегося сопла с круто сходящимися стенками струя газа продолжает сужаться за пределами сопла, т. е. фактическое узкое сечение струи меньше узкого сечения сопла. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что при этом на срезе сопла скорость потока меньше скорости звука и распределена по сечению неравномерно. Если при истечении газа в неподвижную среду отношение полного давления перед соплом р к давлению вне сопла р превышает критическое (л = Р /Рн 2), то в узком сечении струи (за пределами сопла) скорость близка к скорости звука. Иначе говоря, при истечении из сужающегося сопла коэффициент / отражает дополнительное сужение струи эа пределами среза сопла(/= кр/ [c.430]

Г. Н. Абрамович в своих теоретических исследованиях затопленной газовой струи также приходит к гиперболическому характеру изменения скорости (12-3) на основном участке струи и получает зависимость для осевой скорости в таком виде [c.112]

При отсутствии вынужденного течения горячего газа теоретическое решение задачи с использованием закономерности изменения скорости потока по длине стенки, известной из теории свободной струи, привело к расчетной формуле [c.484]

Характерной особенностью, установленной теоретическим анализом и многочисленными опытами, является приближенная прямолинейность границы равномерного ядра турбулентной струн н ее внешней гранаты, проведенной как геометрическое место точек, в которых скорость составляет заданную (малую) часть скорости на оси (например, и = 0,01 Ы ). Углы наклона внешних границ к оси струи на начальном и основном участках несколько различаются. Проведя внешние границы основного участка и продолжив их внутрь сопла до пересечения, получаем характерную для данной струи точку О, называемую полюсом (см. рис. 9.7). [c.379]

Экспериментальные данные, а также данные теоретического анализа позволяют заключить, что по мере удаления от выходного сечения сопла распределение скоростей и другие параметры все меньше зависят от условий истечения, а безразмерный профиль скорости приобретает универсальный характер. Поэтому с известным приближением, если нас интересует главным образом основной участок, можно реальную струю заменить струей-источником, т. е. бесконечно тонкой струей, вытекающей в направлении оси х из полюса О. Теоретическое описание струи-источника значительно проще, чем описание струн конечной толщины. [c.379]

Характерной особенностью, установленной теоретическим анализом и многочисленными опытами, является приближенная прямолинейность границы равномерного ядра турбулентной струи и ее внещней границы, проведенной как геометрическое место точек, где скорость составляет заданную (малую) часть скорости на оси (например, и 0,01и ). Углы наклона внешних границ к оси струи на начальном и основном участках несколько разли- [c.416]

Переходя к определению расхода жидкости с учетом сжатия струи, в уравнении (5.4) вместо теоретической скорости следует поставить действительную скорость Уд = фу , а вместо площади отверстия f — площадь сжатого сечения струи = а/. При этом расход определяется следующим образом [c.188]

Теоретически и экспериментально доказано, что расширение как осесимметричной, так и плоской струй линейно зависит от расстояния х, т. е. Н = ауХ и Ь — а2Х, поэтому безразмерные профили скоростей, описанные формулами (8.5), можно записать следующим образом [c.333]

Экспериментальные и теоретические исследования показывают, что угол наклона внешней границы струйного пограничного слоя (внешней границы струи) зависит только от характера распределения скоростей в начальном сечении. При заданном распределении скоростей, следовательно, радиус круглой струи или толщина плоской струи меняются линейно с изменением расстояния X. В этом случае для осесимметричной струи можно записать [c.337]

Задачи, о которых шла речь выше, характеризуются подобием граничных условий для скорости и температуры. Например, в свободной струе-источнике скорость и избыточная температура максимальны на оси струи и равны нулю на ее границах и т. д. Такой вид симметричных граничных условий, очевидно, не является единственным. Практический интерес (например для задачи о перемешивании разнородных по составу или температуре объемов газа с помош ью острой струи, ориентированной по границе раздела, — идеализированной схеме острого дутья в топках), а также теоретический интерес представляют задачи с симметричными граничными условиями для скорости и асимметричными для температуры. Рассмотрению такой задачи посвяш ен следуюш ий раздел. [c.83]

Действительные процессы истечения пара из сопел разных форм сопровождаются трением пара о стенки, трением отдельных струй пара друг о друга и вихреобразованиями. На все эти явления затрачивается часть кинетической энергии истекающего пара, отчего его действительная скорость истечения получается несколько меньше, чем теоретическая скорость, определяемая по вышеприведенным формулам. [c.154]

Движение жидкостей в каналах с переменным поперечным сечением, а) Простейшим примером течения в канале с переменным сечением является истечение жидкости из сосуда через насадок. Случай истечения без гидравлических потерь был рассмотрен нами в 5, гл. II. Напомним, что вследствие сжатия струи ее поперечное сечение обычно меньше поперечного сечения отверстия Р, а именно, оно равно а, где а есть коэффициент сжатия струи (при истечении через отверстие с острыми краями а и 0,61). Скорость в середине струи при истечении из сосуда, поперечное сечение которого велико по сравнению с поперечным сечением насадка, обычно очень точно равна Z2gh. Однако ближе к краям струи скорость вследствие трения притекающей жидкости о стенки насадка меньше указанной величины при истечении из насадка, изображенного на рис. 32, это уменьшение значительнее, чем при истечении через отверстие в стенке (рис. 31). Таким образом, средняя скорость истечения несколько меньше теоретической и может быть принята равной [c.231]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Дробление газом. Эффективность дробления воздухом была показана, в частности, Джойсом [400]. Авторы работы [483] установили отличное соответствие между измеренным размером капель, раздробленных высокоскоростным потоком газа, и резу.льтатами расчетов с использованием эмпирических соотношений Нукиямы и Танасавы [576]. Теоретический анализ характеристик струйного распылителя вязкой среды выполнен в работе [176] там же получено и его экспериментальное подтверждение методом высокоскоростного фотографирования. В работе [126] изучалось использование высокоскоростных испарителей при большой скорости потока воздуха, нагретого до высокой температуры, в минимальном сечении трубки Вентури. В работах [457, 119] исследовалось дробление струи жидкости и капель потоком воздуха. [c.146]

Задача № 122. (Е. Л. Николаи. Лекции по теоретической механике, ч. 2, ГТТИ, 1934, стр. 203). Определить давление струи воды на гладкую стенку, если скорость воды у = 20 Mj K, сечение струи а = 0,005 м и струя направлена под углом а -- 30° к стенке (рис. 177). [c.305]

На рис. 2.1.2, б представлено сопоставление теоретических результатов расчетов коэффициентов абсорбции по предложенным формулам. (2.1.25), (2.1.26) с экспериментальными данными работы [7], в которой изучалась скорость абсорбции СО2 водой от времени контакта (//по). Как следует из рисунка, экспериментальные данные при больших временах контакта, а следовательно, при (, = onst, меньших расстояний от входа, согласуются лучше с теоретическими резуль гатами на входном участке. Это объясняется тем, что эффект входного участка при расчете коэффициента массоотдачи струи заметен чем более, чем ближе к отверстию проводились замеры в опытах. [c.56]

Случай течения газовой струи и тепломассообмен в ней при больпшх числах Рейнольдса распространен наиболее часто в связи с тем, что некоторые режимы течения газовой струи имеют место на ситчатых и других типах тарелок. Массообменные аппараты с ситчатыми тарелками составляют в настоящее время значительную долю от массообменной аппаратуры в химической и в нефтехимической промышленности, включая и аппаратуру большой едини1[Ной мощносз и, поэтому вопрос изучения гидродинамики и массообмена в струе особенно важен. К тому же, если учесть тот факт, что массообмен на таких тарелках наиболее интенсивен при выходе струи из отверстий, приобретает особый интерес теоретическое изучение массообмена турбулентной газовой струи с учетом входного участка, т.е. участка, где происходит существенное развитие скоростей в газовой струе, а также и самой сз руи. [c.59]

Сравнение значений осевой скорости, вычисленных но формуле (100), с результатами измерений скорости в сверхзвуковых нерасчетных струях газа представлено на рис. 7.26 и 7.27. Экспериментальные данные, приведенные яа рис. 7.26, получены для сопла, рассчитанного на число Маха Ма= 1,5 (Ха = 1,37), при следуюптих значениях параметра нерасчетности iV = 0,8 1 2 5 10. Опытные значения скорости на рис. 7.27 соответсгвуют истечению из сопла, рассчитанного на число Маха М = 3, при = 1 и iV = 2. Из рассмотрения этих рисунков следует, что теоретические результаты в первом приближении удовлетворительно согласуются с опытными данными, хотя в отдельных случаях наблюдается заметное количественное расхождение между ними. Отмеченное несоответствие может являться следствием иопользо- [c.405]

Простейшим является допущение о постоянстве s для того или иного классй турбулентных течений. В некоторых частных случаях (для свободных турбулентных струй, свободной турбулентности) оно оправдывается в том смысле, что построенные теоретические закономерности распределения усредненных скоростей и других параметров с достаточной для практических целей точностью совпадают с результатами опытов. Однако в большинстве случаев допущение е = onst приводит к результатам, отличающимся от экспериментальных. [c.94]

Простейшим предположением о величине е является допущение ее постоянства для того или иного класса турбулентных течений. В некоторых частных случаях (свободные турбулентные струи, свободная турбулентность) это допущение оправдывается в том смысле, что построенные на нем теоретические закономерности распределения усредненных скоростей и других параметров неплохо подтверждаются опытом. Однако в большинстве случаев допущение в = onst приводит к результатам, расходящимся с данными опытов. [c.101]

Рис. 203. Сопоставление теоретического и экспериментального профилей скорости для основного участка плоской затоплен ой струи (кривая — по расчету, точки — по опытным данн ым Рен хардта)

Эти безразмерные профили скоростей универсальны. Теоретически и на основании многих экспериментальных исследований можно считать, что граница плоской и осесимметричной струй — линейная функция от х. Следовательно, если х отсчитывать от так называемого полюса струи, образованного пересечением продолжения границ струи (рис. XIII. 13), то Ь = = ах и Ггр = а- х и, следовательно, безразмерные профили скоростей (XIИ.33) могут быть представлены в виде [c.351]

В 1915—1916 гг. Годдард впервые провел экспериментальные исследования со стальными камерами порохового ракетного двигателя с целью определения их КПД и скорости истечения. После завершения этих экспериментов Годдард создал окончательный вариант своей монографии, опубликованной Смитсонианским институтом в Вашингтоне в 1919 г. (вышла в свет в 1920 г.) [14]. Однако в этой публикации все вопросы теоретической космонавтики (как и применения жидкостных ракет) отошли на второй план. В том же 1920 г. Годдард представил в Смитеонианский институт доклад О дальнейшей разработке ракетного метода исследования космического пространства (опубликован в 1970 г. [6, с. 413—430]), в котором рассмотрены вопросы применения кислородно-водородного топлива, получения ионизированной реактивной струи, создания солнечнозеркальной энергетической установки и др. Начиная с 1917 г. Годдард занимался конструированием твердотопливной многозарядной (с магазином патронов) ракеты, рассматривая ее поначалу как прототип высотной космической ракеты. [c.442]

По заданной производительности форсунок определяют расход воздуха, идущего на распыливание, который для форсунок низкого напора в зависимости от конструкции меняется примерно от 40 до 100% от теоретически необходимого для сжигания. Для определения выходного сечения топливного сопла в форсунках низкого напора принимается скорость жидкого топлива не более 4 м1сек. Однако диаметр сопла для жидкости не должен быть менее 2—3 мм во избежание засорения. Скорость газа (пара) Wj задается так, чтобы получить нужный размер капель. Необходимо при этом иметь в виду требования к дальнобойности и углу конусности струи. [c.177]

Теоретически доказано и экспериментально подтверждено гллвное свойство свободной струи — подобие скоростных полей в сечениях основного участка струи, следствием чего является возможность представить поле осевых скоростей в струе единой кривой в безразмерных координатах [c.34]

Определение длины открытого горящего факела было предметом весьма многих исследований. Естественно было предположить, что концом факела является то место на его оси, где в результате перемешивания струи горячего с окружающим воздухом образуются продукты горения, по составу соответствующие сте-хиометрической смеси. Поэтому первые расчеты длины горячего факела основывались на закономерностях холодной свободной струи. К числу таких теоретических исследований относится работа В. А. Шваба [84], Однако опытные определения длины горячего факела показали существенные расхождения с данными расчетов, выполнявшихся по указанной методике. Более удовлетворительное совпадение расчетных данных с экспериментальными данными по сжиганию различных газов было получено Гауторном, Ведделем и Хоттелем [85], которые, предположив неизменность концентраций и скоростей по поперечным сечениям струи, вместе с тем учли различие удельных весов горючего газа и воздуха и их изменение в процессе горения. Однако с теоретической точки зрения последняя работа [85] менее совершенна, чем работа В. А. Шваба [84], поскольку в ней факел рассматривается как одномерное явление. [c.122]

Количество воздуха в спутной струе менялось в пределах 53—160% от теоретически необходимого для горения, а скорость воздуха — от 5 до 22 м1сек. Как и следовало ожидать, решающее значение имело влияние скорости воздуха, что и определило величину коэффициента k соответственно равную для крайних значений скорости 400 и 90. [c.126]

В приведенном ранее теоретическом решении не учитывается межфазное взаимодействие на границе жидкости с паром. А. П. Солодов [7-9] решал задачу с учето.м зтого эффекта. Рассматривалась плоская ламинарная струя с равномерным начальным распределением скорости и температуры, равных соответственно Wa И Го- Струя вытекает в пространство с неподвижным насыщенным паром при температуре Тв- Вследствие притока массы конденсата жидкость подтормаживается и поверхность раздела фаз несколько отклоняется от плоскости г/=0 и принимает положение t/i(x) (рис. 7-3). [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...