Серы Тепловые характеристики

Отраслевые ТЭХ, полученные АО Фирма ОРГРЭС по результатам серий тепловых испытаний, выступают в качестве опорных характеристик для выполнения сравнительного анализа текущего технического состояния оборудования. ТЭХ построены для номинальных режимных условий и проектной тепловой схемы. В условиях эксплуатации из-за реальных отклонений от номинальных значений параметров свежего пара, давления в [c.361]

Энергоноситель подбирают по следующим параметрам а) доступность б) цена в) содержание серы г) достигаемые тепловые характеристики [теплотворная способность, истинная температура (калориметрическая), величина теплопередачи]. [c.338]

Статические характеристики обычно определяются путем проведения серий тепловых испытаний котлов при раз- [c.494]

Свечи различаются по калильному числу, которое определяет допустимый тепловой режим работы свечи. Если калильное число свечи ниже, чем нужно для двигателя, то она перегревается. На это укажут светло-серый цвет юбки , трещины и сколы изолятора, следы оплавления на кромках электродов. Если же калильное число выше, чем нужно для данного двигателя, то свеча переохлаждается, теряет способность к самоочищению и покрывается копотью. Правильно подобранная по тепловой характеристике свеча должна иметь слегка закопченную рабочую камеру корпуса и чистую юбку коричневого цвета. [c.36]

Необходимое давление выхлопа во время опыта обычно сохраняется неизменным и в начале опыта при выхлопе в конденсатор легко достигается путем изменения расхода охлаждающей воды. При испытании установки в целом нет необходимости сохранять расход охлаждающей воды на конденсатор неизменным. Тепловую характеристику конденсатора легко получить из серии специальных опытов. [c.380]

Информация о локомотивах в виде таблиц, в которые вносят следующие сведения серия, вес и тяговые характеристики локомотива F (v) токовые характеристики /д(у), /д (t ). /r(t ) тепловые характеристики элект- [c.260]

Тонкий слой налета светло-серого или светло-коричневого цвета. Двигатель исправен. Свеча соответствует двигателю По тепловой характеристике. Юбочка изолятора нагревается в пределах 400—800° С. [c.70]

Под приведенным понимается содержание данного компонента в граммах, отнесенное к одному мегаджоулю теплоты, выделяющейся при сгорании топлива. (В некоторых старых справочниках приведенные характеристики выражены в 10 кг-%/ккал.) Приведенная зольность, например, показывает, какое количество золы в граммах ежесекундно образуется при сжигании данного топлива в установке с тепловой мощностью 1 МВт. Чаще всего используют приведенные влажность и зольность, а иногда и приведенное содержание серы [c.124]

Для определения теплофизических характеристик покрытий g создана серия методов монотонного теплового режима и приборов для определения теплофизических свойств веществ в широком диапазоне температур [96, [c.139]

В табл. 3.13 для примера приведены теплофизические характеристики ряда ФПМ и для сравнения — серого чугуна. Они необходимы для тепловых расчетов режимов трения и в тепловой динамике трения. Тепловое расширение ФПМ в несколько раз превышает расширение минеральных веществ и металлов. [c.255]

Ниже приведена краткая характеристика теплообменных аппаратов, применяемых в холодильных и криогенных установках, а также находящихся в стадии промышленного освоения. В изложении материала, касающегося методик тепловых и гидравлических расчетов, опущен ряд широко употребительных определений и формул, которые нашли отражение в предыдущих разделах настоящего справочника. Это ох-носится в первую очередь к уравнениям теплопередачи для плоской и оребренной стенок ( 2.2), методам определения температурных напоров между теплоносителями ( 2.5 кн. 2 настоящей серии), основным понятиям и расчетным соотношениям гидравлики, связанным с определением потерь напора при течении жидкостей и газов в каналах (п. 1.6.2. кн. 2 настоящей серии), некоторым уравнениям теплоотдачи ( 2.6, 2.7, 2.10, 2.11 кн. 2) и т. д. [c.268]

Как и для березовского угля, расчет по серой модели приводит здесь к завышению значения плотности потока результирующего излучения на экранных поверхностях нагрева. Средняя величина этого завышения составляет для всей топочной камеры примерно 10 % по сравнению с расчетом по реальным селективным радиационным характеристикам пламени и поверхностей нагрева. Соответствующим образом занижается, как и для березовского угля, температура газов на выходе из топки по сравнению с имеющимися опытными данными. Расчет с учетом реальных селективных свойств теплового излучения пламени и поверхностей нагрева дает возможность определить температуру газов на выходе из топки, которая хорошо согласуется по значению с имеющимися опытными данными. [c.230]

Величина тепловой усадки зависит и от характеристик обрабатываемого металла и составляет для низкоуглеродистой стали около 2% для серого чугуна — 0,65—1,2% меди около 2% латуни 2,06—2,14% и алюминия около 1,8%. [c.89]

Опытная программа исследования теплового обмена при контактировании поверхностей, имеющих волнистость, включала пять серий опытов с образцами, характеристики которых приводятся в табл. 5-5. [c.121]

На заданном этапе теплового воздействия образец нагружается вторично при этом записывается соответствующая осциллограмма. Результаты обработки двух указанных осциллограмм позволяют определить исходное значение модуля упругости образца и значение его упругой характеристики после заданного цикла теплового воздействия. Испытывая серии образцов на последовательных этапах нагрева, получают [c.141]

Энергетическую характеристику котла в графическом виде строят по данным балансовых опытов. Им должны предшествовать серии опытов, в которых определяют оптимальные значения избытка воздуха в режимном сечении, тонкости пыли, распределения топлива и воздуха между горелками, регулировочный диапазон нагрузок, технический минимум нагрузки, оптимальную загрузку вспомогательного оборудования. Балансовые опыты проводят при четырех — шести значениях нагрузки котла в оптимальных для каждой нагрузки режимах, полученных в предварительных опытах. По данным балансовых опытов строят графические зависимости показателей, перечисленных в 2.3, от паропроизводительности или тепловой мощности котла. [c.80]

Примерная защитная характеристика теплового реле серии ТРН показана на рис. 137. [c.167]

В процессе нагрева в сером чугуне кроме теплового расширения происходят еще структурные и фазовые превращения, которые оказывают существенное влияние на характер дилатометрической кривой. В результате анализа дилатометрической кривой можно определить следующие характеристики (рис. 3.2.8) [c.456]

Связь между Сер и С (Г). Так называемый метод приведенной температуры или приведенной энтальпии был первоначально развит как полуэмпирический метод корреляции расчетов поверхностного трения и теплового потока для случая ламинарного пограничного слоя на плоской пластине. По существу, этот метод основан на предположении, что имеется некоторая приведенная температура (или приведенная энтальпия), которая, если ее использовать при расчете характеристик пограничного слоя, входящих в уравнения для поверхностного трения и теплового потока в случае течения [c.183]

Минеральные негорючие примеси в топливе (глинозем, известь, негорючая сера и др.) образуют при горении золу, причем спекшиеся куски ее называют шлаком. Свойство золы плавиться, т. е. переходить в жидкое состояние при высокой температуре, составляет важнейшую характеристику топлива, и с этим свойством считаются при проектировании топок и котлов. В зависимости от температуры, при которой зола плавится, определяют и тепловой режим в топке при горении топлива. Ряд видов топлива, используемого на электростанциях СССР, обладает сравнительно низкими температурами плавления золы, что создает большие трудности в их освоении. Мине- [c.69]

При том же объеме крупнопанельный дом серии 1-464А со спаренными переплетами и остеклением 26%, имеет тепловую характеристику 0,46 ккал1м ч град, что почти на 50% превышает тепловую характеристику кирпичного здания. Более 40% тепловых потерь такого здания дают расчетные потери окон из-за применения спаренных переплетов. Фактические тепловые потери окон еще больше из-за недостаточного уплотнения и, следовательно, большой инфильтрации наружного воздуха. Применение раздельных двойных оконных переплетов уменьшает тепловые потери всего здания на 20%. В [Л. 3] рекомендуется понизить остекленность жилых зданий, так как излишние поверхности окон ухудшают теплотехнические и экономические показатели зданий, снижают их теплоустойчивость, ухудшают микроклимат помещений как в зимний, так и в летний период. По приказу Госстроя СССР от 21 июля 1965 г. в настоящее время площадь световых проемов в целом по жилому зданию не должна превышать 1 5,5 площади пола. [c.8]

Конструктивные и тепловые характеристики котла ТПП-210А, как и других котлов сверхкритического давления двухкорпусной серии приведены в табл. 3-2 и 3-3. [c.56]

Свечи, различаются по калильному числу, которое определяет допустимый тепловой режим работы свечи (табл. 13). Если калильное число свечи ниже, чем нужно для двигателя, то она перегревается. На это укажут светло-серый цвет юбки, трещины и сколы изолятора, следы оплавления на кромках электродов. Если же калильное число выше, чем нужно для данного двигателя, то свеча переохлаждается, теряет способность к самоочищению и покрывается копотью. Правильно подобранная по тепловой характеристике свеча должна иметь слегка закопченую рабочую камеру корпуса и чистую юбку коричневого цвета. Первая буква "MapKn свечи обозначает диаметр резьбы М—18 мм А—14 мм. Число, следующее за буквой, указывает длину нижней части изолятора (юбки), а последняя буква — материал изолятора У —уралит Б — боро-корунд. [c.34]

Спектральным и интегральным коэффициентами теплового излучения реальных тел называют величины ех= =Дя/До>, е=Д/До. Для серых тел ел=сопз1 вг=е. В соответствии с законом Кирхгофа ел(7 )=Л (7) 1. Для серых тел равны и интегральные характеристики еСГ) =Л (/) 1. Значешщ е в завцсимости. от температуры и состояния по>- [c.64]

Для легирования стали ванадием используются золошлаковые отходы от сжигания мазута на тепловых электростанциях. Анализ показывает, что в золе обычно содержится до 30% пентонида ванадия, около 10% оксида никеля и до 30—40% сульфатов. В шлаках, отобранных с пода мазутных котлов блоков 800 МВт, содержание пентоксида ванадия изменялось от 21 до 45% (в пересчете на ванадий 12—15%), никеля — 3,6—12% и серы до 0,3—0,6%. Химический состав золы и шлака в топке определяется как характеристиками сжигаемых мазутов, так и типом используемых форсунок, а также термодинамическими и аэродинамическими условиями. [c.240]

Следует отметить, что в наетоящее время качественные характеристики углей, выделяемых для сжигания на тепловых электростанциях европейских социалистических стран (их теплота сгорания, зольность, содержание влаги, серы), имеют тенденцию к некоторому ухудшению, зависящую, в частности, от расширения гаммы используемых энергетических топлив, развивающегося внедрения открытого способа их добычи и ряда других факторов. [c.95]

В работах [4, 5] было исследовано влияние излучения на теплообмен при течении Куэтта излучающей и поглощающей жидкости, а в [6, 7] рассмотрено течение пробки излучающего и поглощающего газа в канале и полностью термически развитое ламинарное течение между двумя параллельными диффузно излучающими и диффузно отражающими изотермическими бесконечными пластинами. Автор работ [8, 9] исследовал влияние излучения на характеристики ламинарного течения излучающей и поглощающей жидкости с постоянными свойствами при параболическом профиле скорости между двумя параллельными пластинами и в трубе. Течение пробки газа между двумя параллельными пластинами исследовалось в [10] при этом для решения радиационной ча сти задачи было использовано приближение Шустера — Шварцшильда. Исследованию теплообмена на тепловом начальном участке при течении излучающей и поглощающей жидкости в трубе в приближении серого и несерого газа при параболическом профиле скорости посвящены работы [И, 12]. Авторы [13, 14] исследовали теплообмен при турбулентном течении излучающего и поглощающего серого газа в трубе в условиях, когда газ является оптически тонким, а в работе [15] приведены экспериментальные и теоретические результаты по теплообмену при полностью развитом течении несерого излучающего газа в трубе. Задача нахождения распределения температуры на тепловом начальном участке для ламинарного течения в трубе была решена в общем виде методом [c.581]

Загрузка 2177 кюри полония-210 создавала мощность дозы на поверхности корпуса генератора 400 мр/ч по 7-излучению и 12 мбэр/ч по нейтронам. По нормам КАЭСШАдопустимая доза для рук равна 1500 мр/неделн. Следовательно, этот генератор можно было держать в руках около 4 ч в неделю. За время работы, равное периоду полураспада полония-210, генератор СНАП-ЗВ мог вырабатывать 9 квт-ч электроэнергии. Генераторы серии СНАП-ЗВ были подвергнуты испытаниям, имитирующим условия запуска ракеты и работы в космическом пространстве. Вибрационные испытания с электронагревом обнаружили падение к. п. д. до 3,6%. Через 10 мин после испытаний генератор восстанавливал свои прежние характеристики. Генератор испытывался также на статические ускорения до 15 g и на удар до 50 g со временем нарастания 1 мсек. Тепловой блок прошел испытания на удар (давление 73 кПсм ), испытывался также в пламени керосина и кислот, имитирующем пожар на стартовой площадке. Все модели генератора этой серии успешно выдержали испытания. [c.194]

Для изучения топочного процесса наряду с балансовыми измерениями по топке (см. гл. 4) исследуются распределение полей скоростей, температур, концентраций и состава газов в различных сечениях топки, а в пылёугольных котлах также изменения концентрации пыли, содержания в ней горючих и серы, фракционного состава пыли. Для полного анализа процессов в топочной камере необходимо знать поля температур топочных газов в слоях, примыкающих к ограждающим топку стенам, характеристики лучистого теплообмена между отдельными участками факела и между объемом топки и ограждающими стенами, а также распределение тепловых потоков вдоль экранов. Перед проведением испытаний должен быть налажен топочный режим особое внимание обращают на равномерное рас- [c.114]

В предельном случае больших чисел Прандтля, как показано в работах [27, 28], имеется волновая мода неустойчивости, связанная с растущими температурными волнами. Расчет границы волновой неустойчивости для стратифицированного слоя воды проведен в работе Харта [3]. Серия исследований устойчивости течения в слое с продольным градиентом температуры выполнена в Институте теплофизики СО АН СССР (см. обзор [29]) A.A. Предтеченский, А.Г. Кирдяшкин и B. . Бердников [30], а также А.Г. Кирдяшкин и A.A. Предтеченский [31] провели расчеты в широкой области изменения числа Прандтля и параметра стратификации и обнаружили, наряду с гидродинамической и волновой модами, также и с5тационар-ную тепловую моду. Позже количественные данные о характеристиках устойчивости были пересмотрены и уточнены [32] в связи с обнаруженной вычислительной ошибкой. Расчет волновой моды для Рг = 7,5 проведен в [33], однако эта работа была подвергнута критике в [34]. Расчеты для Рг = 0,71 6,7 и 1000 выполнены в [35]. Наиболее обстоятельное исследование границ устойчивости для всех трех мод проведено в работе Берг-хольца [34]. Полученные им результаты подтверждают данные, относящиеся к гидродинамической моде [22] и к двум тепловым модам [32]. [c.70]

Для построения скоростной характеристики по результатам теплового расчета необходимо произвести серию довольно трудоемких тепловых расчетов. Отсутствие экспериментальных данных для разных скоростных режимов двигателей различных типов не позволяет с достаточной точностью задаваться исходными величинами. Поэтому такой способ построения скоростной характеристики двигателя не всегда дает удовлетворительные результаты,, вследствие чего для вновь проектируемого двигателя ее в большинстве случаев строят с полющью одной из эмпирических формул. [c.66]

В 1950—1 951 гг. в Советском Союзе под руководством А. П. Шелеста (МВТУ) был спроектирован локомотив с установкой СПГГ-ГТ. На фиг. 15 приведены расчетные тяговые характеристики этого газотурбовоза с электрической передачей для пассажирского поезда весом 800 т и для товарного поезда весом 1840 г. Эти данные показывают, что газотурбовоз в одной секции имеет лучшую тяговую характеристику, чем двухсекционный теплово. серии ТЭ2. С целью упрощения конструкции и эксплуатации газо- [c.23]

Коэффициент термического расширения является важной физической характеристикой сплава, позволяющей судить о силе межатомного сцепления в нем [1, 2]. Тепловое расширение фосфидов и сульфидов титана до сих пор не исследовалось известны лишь данные о линейном коэффициенте термического расширения сульфида титана Т125з [3]. При исследовании строения и свойств сплавов титана с фосфором и серой [4, 5] нами изучалось термическое расширение сплавов титана с фосфором и серой при содержании неметалла до эквиатомного с целью использования полученных данных для характеристики фаз, образующихся в системах Т1—Р и Т1—8, и определения границ фазовых полей. [c.99]

Из табл. 3.2.44 видно, что магнитно-мягкие свойства ффритного серого чугуна в 2-3 раза выше, чем перлитного, и более чувствительны к изменению химического состава и структуры. Поэтому серый чугун с ферритной матрицей (после отжига) используют как магнитномягкий материал для изготовления магнитопроводов. По сравнению со специальными ферромагнитными сталями магнитно-мягкие характеристики серого чугуна несколько ниже, однако магнитопроводы из чугуша дешевле стальных и имеют меньшие магнитные потери при тепловых воздействиях, пластическом деформировании, ударах и вибрации. [c.458]

Эта концепция весьма эффективна для серых и абсолютно черных тел, т.е. для тел, испускательные способности которых не зависят от температуры. Причина этого заключается, естественно, в том, что такие тела обладают пропорциональными характеристиками теплового излучения, т.е. формула (5.35) справедлива для абсолютно черных и серых тел, но несправедлива для нечерных и несерых тел. В рамках старой теории теплопередачи мы должны были бы выразить характеристики излучения нечерных и несерых тел в форме соотношения [c.107]

Скачок уплотнения в струе вне двигателя. Характеристики потока газов за выходным сечением сопла зависят от температуры, давления и скорости потока в выходном сечении относительно окружающей среды. В предыдущем разделе было показано, как конусообразный скачок уплотнения, при определенном давлении превращающийся в диск Маха, сходит с края сопла. Так как продукт истечения обладает высокой температурой и меньшей плотностью, чем окружающий воздух, то этот скачок отражается от границы струи в результате этого струя газов за выходным сечением приобретает периодическую бусообразную структуру, которая повторяется до тех пор, пока не будет разрушена турбулентным перемешиванием и диффузией. На рис. 12.23 показана фотография серии таких тепловых узлов. [c.433]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...