Резонанс токов — Условие

Общее условие резонанса токов [c.341]

При неизменных L ч С резонанс токов наступает при условии [c.460]

При ri = Лз условие резонанса токов принимает вид [c.460]

В большинстве описанных выше излучателей интенсивные колебания возбуждаются лишь при настройке колебательной системы в резонанс с частотой питающего тока. Это условие обязательно должно выполняться и в наиболее распространенных в настоящее время электрических излучателях, в которых упругие механические колебания твердых тел возбуждаются при помощи ламповых генераторов, способных работать в любом диапазоне вплоть до самых высоких частот. Такое возбуждение оказывается особенно простым при использовании двух давно известных физических явлений—эффекта магнитострик-ции и пьезоэлектрического эффекта. Мы рассмотрим сначала метод магнитострикции. [c.42]

Из условия баланса амплитуд определяют требуемый коэффициент усиления усилителя, а из условия баланса фаз — необходимую частоту колебаний. Обычно коэффициент усиления принимают с некоторым запасом, тогда усиление ограничивается автоматически в каскадах усилителя за счет сеточных токов ламп. Чтобы изменить частоту автоколебаний вблизи собственного резонанса вибрирующего стержня, переключателем изменяют емкость входного контура. [c.47]

Весь этот аппарат применим при любых частотах и любых комплексных е и ш. Однако более всего этот аппарат эффективен, когда в ряде (2.13) для полного поля один член много больше остальных, так что поле U задачи дифракции близко к полю одного из собственных колебаний. Это имеет место для систем с малыми потерями ткп мало) и при частоте возбуждающих токов к, близкой к Кей (модуль одного из знаменателей к — kh мал). При этих условиях, т. е. вблизи резонанса высокодобротной системы, для того, чтобы узнать структуру поля дифракции, достаточно найти поле одного собственного колебания, а частотная зависимость почти полностью задается одним комплексным числом — собственной частотой этого колебания. Иными словами, метод собственных колебаний особенно удобен тогда, когда решение задачи (2.1) (или (2.15)), (2.2) дается приближенной одночленной формулой [c.21]

Из рассмотрения знаменателя ф-лы (23) для 1 следует, что можно получить еще частный резонанс—максимум тока, обращая в нуль второе слагаемое знаменателя. Это нам дает новое условие настройки на этот раз в первичном контуре за счет изменения х, именно [c.215]

Условие резонанса, т. е. равенства частоты собственных колебаний подвесной системы и частоты тока в обмотках и обеспечивается электронной схемой возбуждения, представляющей собой электронно-механический автогенератор 4, в котором вибратор осуществляет обратную связь. [c.191]

Ва, к-рое считается сосредоточенным и приведено к силе тока у основания А. Настраивающее в резонанс устройство обладает активным и реактивным сопротивлением = В + -Ь и схема А. принимает вид, изображенный на фиг. 7. Пограничные условия для этого случая [c.397]

Расчет показывает [266, 267], что при значениях У , определяемых условием (22.79), появляются резкие максимумы среднего тока при У = У . Высота этих максимумов зависит от п, причем так, что самым высоким оказывается тот, который ближе всего соответствует условию резонанса фазовых скоростей (22.76) т. е. тот, для которого [c.477]

Распространение волн по разветвленной системе можно, как мы видели, удобно описать, если представить себе произвольную волну разложенной на компоненты, пропорциональные е , и использовать комплексную проводимость У, зависящую от ю, для определения отклика любой части системы на такие компоненты. Общая формула, которая, если пренебречь ослаблением волны, имеет вид (61), связывает эффективную проводимость у предыдущего разветвления с проводимостями у последующего разветвления. Многократное применение этой формулы в обратном порядке, начиная от наиболее отдаленных разветвлений и кончая самым первым, позволяет охарактеризовать свойства всей системы подобным образом цепи переменного тока изучаются с помощью суммирования (в соответствии с законами Кирхгофа) зависящих от частоты комплексных проводимостей (или сопротивлений) сосредоточенных элементов сети. Эта аналогия вызывает вопрос, могут ли для одномерных волн в жидкости существовать какие-либо сосредоточенные элементы с чисто мнимой проводимостью, подобные таким обычным элементам электрической цепи, как емкости и индуктивности. В этом разделе мы найдем их близкие аналоги, укажем, как можно проанализировать системы с такими элементами, и исследуем условия резонанса, в некоторых случаях аналогичные условиям колебательного контура . [c.144]

Если же (а1) то при выполнении условия резонанса поверхностных волн ру1 = л токи основной массы электродов, удаленных от краев преобразователя на расстояние Ау [c.197]

Расчет колебательной скорости пластин в области частоты ///, л 0,4 показывает, что она полностью определяется первым членом ряда (4.34). Амплитуда на поверхности пластины близка к амплитуде колебаний в падающей волне, как и следует из первого условия системы (4.36). Проведенный анализ распределения компонент звукового поля в окрестности решетки позволяет схематически отразить путь тока жидкости в щели и форму колебаний пластины в области первого резонанса системы упругие пластины — жидкость (рис. 91, а). Совершенно иное распределение компонент звукового поля имеет место на второй собственной частоте системы пластины — жидкость при ///, л 2,5 (рис. 90). Уровень звукового давления перед решеткой и за ней мало отличается от р , что обусловлено высокой прозрачностью решетки. В щелн давление резко падает и прн л л //2 принимает минимальное значение, после чего резко возрастает, но уже имеет противоположную по знаку фазу. Таким образом, на каждую половину пластин воздействует давление противоположного знака. Это приводит к [c.174]

При резонансе в электрическом контуре, изображенном на рис. 1У.2.7, сдвиг фаз между колебаниями внешней э. д. с. и силой тока становится равным нулю. Активная мощность (1У.2.7.4°) совпадает с полной мощностью вырабатываемой генератором, т. е. обеспечиваются наиболее благоприятные условия для поступления энергии от источника переменной э.д.с. к потребителю. Амплитуды напряжения на индуктивности и на емкости 1/ (IV.2.3.2°) при этом одинаковы [c.313]

Вредное влияние резонанса в электрических цепях проявляется в тех случаях, когда в цепи, не рассчитанной на работу в условиях резонанса, возникают чрезмерно большие токи или напряжения (расплавление проводов, пробой изоляции и пр.). [c.314]

Современная электронная промышленность накладывает на расположение компонентов гораздо более широкие требования, чем просто учет их габаритов, напряжений и токов. Здесь от разработчика требуется применение специфических условий расположения для отдельных цепей, компонентов или областей печатной платы, а также учета таких паразитных факторов, как перекрестные искажения, отражения сигналов и резонансы в длинных линиях. [c.416]

РЕАКТИВНАЯ ПРОВОДИМОСТЬ — мнимая часть (с обратным знаком) комплексной проводимости участка электрич. цепи Y = g — ib, где g — активная проводимость. Р. п. связана с реактивным сопротивлением X = Xj — Xf и полным сопротивлением Z участка цопи Я,Ь,С (последовательное соединение) соотношением b = х1т олг 1. Если индуктивное сопротивление Xj больще емкостного X , то 6 > 0 при Х(2> Xj 6 < 0. Фазовый сдвиг между синусоидальным током и напряжением ф = ar tg 6/g, реактивная составляющая тока 1 = bU и реактивная мощность Q = 1 и = Ы1 , где U — действующее значение приложенного напряжения. При параллельном соединении условие резонанса токов Ъ = О. [c.378]

Механический резонанс наступает при условии, что эквивалентное реактивное сопротивление [алт —KJin] равно нулю. На этой частоте при заданном электрическом напряжении Е в механической ветви будет течь максимальный ток. При более высокой частоте наступит резонанс токов при участии параллельной ёмкости q. [c.58]

При выполнении условия (V1.1), т. е. при равенстве индуктивного сопротивления катушки емкостному сопротивлению конденсатора, и одинаковой силе тока одинаковыми оказываются и амплитуды колебаний напряжения на конденсаторе и катушке. Колебания напряжения на катушке и конденсаторе противоположны по фазе, поэтому сумма напряжений на них при выполнении условия (71.1) в любой момент времени равна нулю. В ре-Г1ультате напряжение на активном сопротивлении при резонансе оказывается равным полному напряжению [c.244]

В др. способе элементного анализа исследуемое вещество также вводится в пламя или в проточную плазму газового разряда, к-рые находятся между двумя электродами. Пламя или плазма облучаются излучением перестраиваемого лазера, и протекающий через плазму ток измеряется как функция длины волны излучения. Как только излучение попадает в резонанс с переходами атомов, находящихся в плазме, то изменяются условия ионизации атомов и, следовательно, разрядный ток. Этот эффект наз. оптогальваническим чувствительность методов, использующих этот эффект, на неск. порядков выше, чем в эмиссионном спектральном анализе. [c.355]

Использование электромеханического привода регулятора тока ограничивается его инерционностью и не, позволяет осуществлять быстродействующее управление током накачки. Этот недостаток может быть устранен в схеме, построенной по принципу структурного регу- лирования, которое осуществляется тиристорными клю- рами переменного тока с непрерывным управлением при сохранении условий резонанса в ИЕП [33]. Перспек- [c.29]

Значительное применение получили виб-родуговые аппараты типов ВДГ-3, ВДГ-5 и ВДГ-65. Только верхний подвод электродной проволоки к детали расширил диапазоны максимальных диаметров применяемых электродных проволок и рабочих сил тока аппаратов. В автоматическом вибродуговом аппарате ВДГ-3 (рис. 1.12) применен электромагнитный привод вибрации электрода с питанием катушек 1 электромагнита переменным током частотой 50 Гц от трансформатора с рабочим напряжением 36 В. При таких условиях частота колебаний электрода составляет 100 Гц. Параметры колебательной системы обеспечивают ее работу в области резонанса без стуков в магнито-проводе и без существенного изменения размаха вибрации конца электрода. Это в значительной мере достигается путем демпфирования колебательной системы с помощью гидравлического амортизатора 4, двух пружин, стабилизирующих колебания якоря, подкладок из эластичной резины толщиной 14 мм, размещенных под пружинами. [c.75]

Верхняя часть никелевой Т1рубки 12 окружена катушкой 15, создающей в трубке переменное электромагнитное поле, которое, благодаря болышой магнитострикции никеля, вызывает продольные колебания трубки. Эти колебания усиливаются за счет взаимодействия переменного магнитного поля с ПОЯ0М, создаваемым постоянным электромагнитом 16. Максимальная амплитуда имеет место в условиях резонанса при равенстве частот переменного тока в катушке 15 и собственной частоты (основного тока) продольных колебаний трубки. Схема установки автоколебательная. При этой схеме колебания трубки всегда происходят в 1резонансных условиях, так как частота переменного поля (импульсов) задается частотой собственных колебаний трубки. Для этого на трубку надевается катушка обратной связи 14, которая подает наведенные вибрацией трубки электрические колебания на адаптерный вход усилителя 5. Эти колебания поступают в однокаскадный усилитель мощности 6 и далее в колебательный контур, состоящий из катушки 15 и конденсатора. [c.136]

Чтобы перепад тока в цепи индуктивного датчика при подходе магнитного шунта к дросселю или его отходе был больше, что обеспечивает четкую работу исполнительного реле, в лифтах применяют более сложные схемы датчиков. Одна из таких схем — схема индуктивного датчика ИКВ-22 (рис. 82, б). Для увеличения перепада тока в схеме использовано явление электрического резонанса. Из электротехники известно, что замкнутая электрическая цепь, в которую включены конденсатор (емкость) и катушка индуктивности, образует колебательный контур. Если к нему подвести напряжение переменного тока, то в контуре при определенных условиях могут возникнуть явле- [c.121]

Электромеханические излучатели У., так же как и звуковые, преобразуют подводимую к ним энергию электрич. тока соответствующей частоты. Основное их отличие от звуковых заключается в том, что в диапазоне У. условия работы почти всегда требуют срав-1П1тельно узкой частотной полосы, что позволяет работать в режиме механич, резонанса при кпд 20—60 о-Для генерирования низких (до 40 кгц) У, в воздухе иногда применяют электродинамические излучатели. Наибольшее распространение получили электромеханические излучатели с распределенными постоянными — магнитострикционные преобразователи и пьезоэлектрические преобразователи-, применяются также ионофоны. В тех случаях, когда требуется получение интенсивности У,, существенно превышающей те предельные величины, к-рые могут быть сняты с поверхности излучателя, применяется концентратор акустический, позволяющий повысить нлотность потока ультразвуковой энергии до величин 10 —10 вт/см"-. [c.236]

Если ток /а=0. то нагрузочная схема не оказывает влияния на контур. Установив /а = 0, настраивают при включенном образце контур в резонанс изменением Со, фиксируют значение Со и напряжение и. Удаляют испытываемый образец изменением емкости Со снова добиваются резонанса (при емкости Со") при этом напряжение повысится на вследствие увеличения добротности контура тогда изменением смещения на сетке лампы устанавливают такую активную нагрузку (ток а), чтобы напряжение снизилось до прежней величины. При этих условиях активная нагрузка, вносимая в контур нагрузочной схемой, равна потерям в образце, если контур оСо обладает высокой добротностью, а постоянная времени цепи разряда вспомогательного конденсатора Се велика но сравнению с периодо м колебаний. [c.51]

Такое возмущение тока нарушает азимутальную симметрию магнитного поля и приводит к резонансам магнитных линий. В случае цилиндрической симметрии одна винтовая мода приводит к образованию только одного резонанса, и конфигурация магнитного поля остается регулярной. Однако с учетом тороидальности появляются новые резонансы. Например, винтовая мода с / = 2 и я = 1 приводит к образованию одного резонанса второй гармоники на магнитной поверхности I = л. Тороидальность же добавляет к нему резонанс третьей гармоники при I = 2я/3. В токамаках обычно обе резонансные поверхности расположены в области, занятой плазмой. Структура магнитных поверхностей в этих условиях, полученная путем численного моделирования для стационарной винтовой моды, показана на рис. 6.26. В данном случае область стохастических магнитных линий оказалась незначительной. Однако если присутствует еще и винтовая мода с / = 2, и = 2, то область стохастичности резко увеличивается. Результаты численного моделирования эволюции двух этих мод путем решения самосогласованных уравнений для частиц и поля показаны на рис. 6.27 для четырех моментов времени. На первом кадре ясно видны резонансы с I = к и I = 21г/3. На втором кадре виден результат взаимодействия между резонансами — большая часть магнитных линий в в районе резонанса I = к стала стохастической. На третьем кадре стохастичность распространяется и на область резонанса I = 2л/3. И наконец, на четвертом кадре показана заключительная стадия эволюции, которая привела практически к полному разрушению магнитных поверхностей. Связанное с этим резкое изменение распределения тока по сечению камеры считается причиной неустойчивости срыва в токамаках. [c.404]

Если известна концентрация свободных зарядов По и показатель преломления среды я, то измерение угла вращения плоскости поляризации позволяет определить скалярную эффгктивную массу носителей тока т. Выражение (XI.II) не содержит времени релаксации т, поэтому оно позволяет определить т и при достаточно малых т, например при комнатной температуре. Таким образом, эффект Фарадея позволяет измерять т в условиях, при которых нельзя пользоваться методом циклотронного резонанса. [c.403]

Трансимпедансный усилитель схемотехнически относительно прост. Он является наиболее распространенным типом усилителя фототока, применимым как для аналогового, так и для цифрового преобразования. Основной его недостаток — сужение динамического диапазона с ростом входного тока. Для расширения динамического диапазона при больших 7вх /ф сопротивление Лос шунтируют туннельным диодом. Паразитная емкость обратной связи Со с, шунтирующая сопротивление Л с, существенно ухудшает характеристики усилителя, снижая в С/Со с раз его коэффициент усиления и повышая его эквивалентную мощность шума (Э] Ш). Для компенсации Сое в цепь обратной связи включают индуктивность, величина которой соответствует условию резонанса [c.135]

Каждый конкретный способ исследования эффекта дГвА имеет свои подводные камни. Так, в методе вращающего момента подвес не должен быть слишком податливым, чтобы не возникло искажений из-за значительного поворота образца (см. п. 3.3.2 и 6.7.1.2). в методе импульсного поля (п. 3.4.1) амплитуда осцилляций может зависеть сложным образом от условий эксперимента вследствие резонансов в детектирующей системе, а также за счет вихревых токов, возбуждаемых в образце и приводящих к неоднородности поля и нагреву. В модуляционном методе (п. 3.4.2.1) весьма важен адекватный учет влияния амплитуды модуляции на форму осцилляций, если необходимо получить сравнимые по амплитуде осцилляции при различных значениях магнитного поля. Существенно также правильно учесть роль вихревых токов, влияние которых, вообще говоря, зависит от магнитного поля за счет магнетосопротивления. Лучше всего сделать их влияние пренебрежимо малым, работая на достаточной низкой частоте, хотя это и может привести к снижению чувствительности измерений. [c.445]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...