Молибден твердых растворов — Температур

Повышение сопротивления ползучести и длительной прочности стали обеспечивают присадки молибдена, вольфрама, ванадия, хрома или бора. Молибден, вольфрам, хром и ванадий, находясь в твердом растворе, повышают температуру рекристаллизации и этим препятствуют разупрочнению при высоких температурах. [c.190]

Особо сильное влияние оказывают элементы — неметаллы с малым атомным радиусом и образующие с молибденом, вольфрамом, ниобием, танталом и др. твердые растворы внедрения, имеющие к тому же существенно изменяющуюся растворимость по температуре. Это приводит к выделению соответствующих [c.523]

Отличительная особенность этих металлов — чувствительность к незначительной концентрации примесей внедрения вследствие чрезвычайно малой растворимости последних (до 0,0001 %). Поэтому промышленные хром, молибден и вольфрам даже после высокой очистки являются пересыщенными твердыми растворами, особенно при понижении температуры это приводит к хладноломкости. Даже незначительные количества кислорода, азота, углерода, серы н фосфора сообщают хладноломкость хрому, молибдену и вольфраму. Локальная концентрация примесей повышается с увеличением размеров зерна, приводя к появлению хрупкости. [c.111]

С железом молибден образует твердые растворы и несколько химических соединений. В цементите растворяется до 1,3% Мо. Повышение его содержания вызывает уменьшение концентрации углерода в эвтектоиде и снижение температуры перлитного превращения. [c.74]

Как правило, легирующие элементы снижают константу скорости образования диборида титана, поэтому соответствующим легированием матрицы можно создать специальный сплав, в котором реакция с борным волокном будет заторможена. На графике рис. 24 иллюстрируется влияние некоторых легирующих элементов на константу k при температуре 760° С. Кремний и олово не влияют на константу k медь и германий понижают ее пропорционально их содержанию в твердом растворе. Сложное влияние оказывает молибден, алюминий и ванадий. По степени эффективности снижения константы на первом месте стоит ванадий, причем, как видно,минимальное значение константы достигается в сплаве Ti—40% V. [c.68]

Титановые сплавы имеют более высокую коррозионную устойчивость по сравнению с технически чистым титаном. В титановых сплавах содержатся элементы, образующие с титаном многокомпонентные однофазные системы. Молибден образует непрерывный ряд твердых растворов и способствует повышению коррозионной устойчивости сплава в соляной, серной и фосфорной кислотах. Достаточно ввести 3—4% молибдена, чтобы значительно повысить устойчивость сплава в перечисленных кислотах. При увеличении содержания молибдена до 20% и выше сплав становится практически устойчивым в кипящих растворах соляной, серной, фосфорной и щавелевой кислот, хлориде алю миния и др. Ti—Ве-сплав наиболее устойчив к окислению при температурах до 900°С, [c.152]

Установлено, что температура перехода металлов с объемно-центрированной кубической решеткой из пластичного в хрупкое состояние во многом зависит от содержания в них примесей, образующих твердые растворы внедрения по границам зерен и внутри них. При высоких температурах в молибдене, вольфраме, хроме и железе хорошо растворяются (внедряются в решетку) атомы углерода, кислорода, азота и водорода. [c.33]

В работе [19] исследованы текстурированные поликристалличе-ские образцы урана электролитической чистоты и ряда двойных сплавов урана с молибденом, железом, кремнием, алюминием, ванадием, германием. Выбор легирующих добавок мотивировался критерием растворимости в а-фазе урана и размером атома примеси. Такие элементы, как кремний, германий, молибден, образуют твердые растворы, причем молибден в большей степени, а кремний и германий — в меньшей. Добавки железа и алюминия обладают очень плохой растворимостью в а-фазе. На рис. 123 показано изменение коэффициента радиационного роста урана в направлении [010] в зависимости от температуры облучения для сплавов с различными легирующими добавками. Отличие в исходной текстуре образцов учитывалось путем нормирования коэффициента радиационного роста каждого образца на его индекс роста. Сравнение данных, приведенных на рис. 124, показывает, что добавки молибдена, кремния, германия способствуют подавлению радиационного роста урана. Максимальный эффект наблюдается для сплава урана, содержащего 500 ppm вес. Мо, скорость роста которого при температуре облучения 450° С почти в три раза меньше по сравнению с ураном электролитической чистоты. Добавки ванадия и [c.195]

Красностойкость сталей с молибденом как модифицированных, так и немодифицированных несколько ниже, чем красностойкость стали PI8 (табл. I. 3). Это объясняется способностью карбидов молибдена выделяться из твердого раствора при более низких температурах отпуска. [c.9]

Область твердых растворов рения в молибдене доходит до 58 весовых % рения при температуре, близкой к температуре плавления, и уменьшается с понижением температуры до 47 весовых % рения при 1100° С [50]. [c.100]

Таким образом, при варьировании содержания примесей внедрения в реальном металле меняют главным образом содержание фаз внедрения, а не концентрацию примесей внедрения в твердом растворе. В идеальном случае последняя должна всегда оставаться соответствующей предельной растворимости примесей внедрения в молибдене при температуре, ниже которой скорость диффузионных процессов становится исчезающе малой. [c.40]

Надежно изменять концентрацию твердого раствора примесей внедрения, растворимость которых в молибдене растет с повышением температуры, можно путем закалки молибдена при различных температурах. [c.40]

Нелегированный молибден не термостабилен при температуре выше 1000° С. Прочность его падает вследствие роста зерна, а пластичность — из-за протекания в объеме зерен распада твердого раствора примесей внедрения, сопровождающегося возникновением локального фазового наклепа. [c.51]

Содержание углерода должно быть 0,08—0,2 %. При большом количестве углерода ухудшается свариваемость, ускоряются процессы коагуляции карбидов и твердый раствор обедняется молибденом, что снижает прочностные свойства. Ванадий (ниобий), образуя дисперсные карбиды, упрочняет матрицу. Наиболее высокие значения длительной прочности (см. табл. 12) достигаются после закалки и высокого отпуска. Температура отпуска должна быть выше рабочей, чаще 660—700 °С. В процессе эксплуатации сталей протекают процессы коагуляции карбидов МдС, образование карбидов типа и М С и твердый раствор обедняется [c.305]

Наиболее существенное влияние на полиморфизм железа оказывают хром, вольфрам, ванадий, молибден, ниобий, марганец, никель, медь и другие металлы. Они расширяют или сужают область существования у-железа. Например, введение в сталь никеля, марганца и меди понижает температуру точки и повышает температуру точки А , что (при определенном их содержании) расширяет область у-железа от температуры плавления до комнатной (рис. 5.2, а). Такие сплавы представляют собой твердый раствор легирующего элемента в у-же-лезе и относятся к сталям аустенитного класса. [c.79]

Вторая группа элементов, таких как хром, молибден, вольфрам, ванадий, алюминий, кремний, понижает температуру точки и повышает температуру точки А , сужая область у-железа на диаграмме (рис. 5.2, б). Сплавы при определенном содержании легирующего элемента этой группы в интервале температур от комнатной до температуры плавления представляют собой твердый раствор легирующего элемента в а-железе и называются сталями ферритного класса. [c.79]

Двуокись кремния восстанавливали газообразной нолуокисью алюминия в условиях вакуума (15—20 мм рт. ст. аргона) в интервале температур 1450—1650° С [236]. Синтез полуокиси алюминия осуществляли при температуре 1700° С из брикетированной смеси массой 5 г, содержащей 65,4% AlgOg и 34,6% А1. Полученный газ пропускали сквозь молибденовый фильтр для очистки от паров алюминия. Парообразный алюминий оседал на поверхности фильтра, образуя с молибденом твердые растворы с температурой плавления выше 1760° С. Контрольными опытами установили, что основная масса низших окислов алюминия конденсировалась в зоне с температурой 1450° С. [c.116]

ЧТО положение критической температуры завиоит от скорости деформации, условий нагружения, величины зерна и наличия загрязнений, в первую очередь углерода, кислорода и азота, образующих с молибденом твердый раствор. [c.882]

Уже проведение кратковременных испытаний на растяжение при высоких температурах в вакууме показало, что предварительная обработка и способ получения молибдена и его сплавов оказывают существенное влияние на характеристики механических свойств. Так, рекристаллизационный отжиг заметно снижает предел прочности при ко.мнатной и повышенных те.мпературах и повышает пластичность в интервале температур 815—I ЮО С (фиг. 175). Даже разница в условиях спекания порошкообразного молибдена (в вакууме или в водороде) оказывает определенное влияние на механические свойства. Сравнение кривых деформации образцов молибдена, изготовленных методом порошковой металлургии и путем плавки в вакуумной печи, показано на фиг. 176. При понижении температуры испытания влияние способа изготовления молибдена на ход кривых деформации проявляется особенно резко. Это послужило основанием к проведению серийных испытаний молибдена на растяжение при различных температурах (фиг. 177) оказалось, что критическая температура перехода молибдена из вязкого в хрупкое состояние (определялась в основном по значениям относительного сужения) достаточно высока, и это следует учитывать при конструктивных расчетах. Дальнейшие испытания показали также, что критическая температура зависит от скорости деформации, условий нагружения, величины зерна и наличия загрязнений, в первую очередь углерода, кислорода и азота, образующих с молибденом твердый раствор. [c.764]

Углерод, связывая молибден и вольфрам в карбиды, уменьшает количество этих элементов в твердом растворе, тем самым отрицательно влияет на жаропрочность. Поэтому прибавление1аких элементов, как титан, ниобий, тантал, которые связывают углерод и тем самым увеличивают количество растворенных в твердом растворе элементов (молибдена и вольфрама), повышающих температуру рекристаллизации, приводит к увеличению жаропрочности. Обычно в жаропрочных сталях аустенитного класса углерода содержится около 0,1% (ЭИ703). [c.49]

Группа элементов (хром, молибден, вольфрам, ниобий, титан, алюминий и ванадий) наряду с растворением в а- или у-железе образует соединения с углеродом, железом и другими элементами. Эти соединения, имеющие малую скорость коагуляции и обладающие термической стойкостью, способны сохранять механические свойства сплавов при высоких температурах в течение продолжительного времени. Кроме того, обладая ограниченной рас1Воримо-стью в твердом растворе, они участвуют в процессах термической обработки, обеспечивая дисперсионное твердение сплавов. [c.50]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов содержат 8 13% Сг и легируются вольфрамом, молибденом, ванадием, ниобием, бором. Эти стали, помимо более высокого значения длительной прочности, обладают высокой жаропрочностью Структура этих сталей состоит из мартенсита, феррита и карбидов типа МгзСб, М С, МгС, МС и фазы Лавеса - Рв2 У, Ре Мо. Высокая жаропрочность достигается за счет упрочнения твердого раствора, образования карбидов и интерметаллидных фаз Предельная рабочая температура 580...600 С. Стали применяют после закалки на воздуосе или в масле от 1050. 1100 С и отпуска при 650. 750 С. Высокие температуры [c.102]

В пермаллойных сплавах, легированных молибденом, при температурах 450—300° С и оптимальной скорости охлаждения создается определенная степень К-состояния (вероятно при этом и К близки к нулю). К-состоя-ние — это особое структурное состояние твердого раствора, характерное для многих сплавов, связанное с образованием малых областей с дальним порядком. Более подробно объяснить образование этого структурного состояния можно на следующем примере. Для пермаллой-ного сплава без молибдена медленное охлаждение в интервале температур 600—300° С приводило к образованию дальнего порядка, при этом удельное электросопротивление снижается (рис. 117), на рентгенограммах появляются сверхструктурные линии и магнитные свойства получаются низкими. При легировании сплава, содержащего 79% Ni молибденом (скорость охлаждения в ин- [c.160]

Ниобий образует непрерывный ряд твердых растворов с молибденом и вольфрамом, цирконий имеет ограниченную растворимость с ниобием при температурах выше 1180° С, в молибдене его растворимость составляет 3—5% при 1100° и в вольфраме 10% при перетектической температуре. [c.76]

Бориды и боридные сплавы часто работают в конструкциях в непосредственном контакте с графитом до температуры 2000—2200° С. При нагреве боридов TiBj, ZrBj, rBj, находящихся в контакте с тугоплавкими металлами (ниобий, тантал, молибден и вольфрам), последние начинают насыщаться бором в местах контакта при температурах выше 1200° С. При взаимодействии борида циркония с ниобием, танталом и вольфрамом образуются преимущественно твердые растворы боридов, при взаимодействии с молибденом — тройные химические соединения (Zr—Мо—В) [21]. [c.417]

Наличие рениевого покрытия вызывает увеличение удельного электросопротивления по сравнению с молибденом без покрытия, при высоких температурах разность увеличивается. По-видимому, это явление можно объяснить диффузией рения в близлежащие слои молибдена и образованием твердых растворов Мо с Re, имеющих более высокое значение удельного электросопротивления. [c.107]

Предельная растворимость каждой из примесей внедрения в молибдене при температуре ниже 1000° С меньше 1 10- (см. табл. 1.3). Суш,ествующие способы получения и рафинирования молибдена не позволяют получить металл такой высокой степени чистоты. Поэтому при комнатной температуре даже зоннорафинированный молибден в состоянии, максимально приближенном к равновесному, должен быть двухфазным, т. е. в его структуре наряду с твердым раствором примесей внедрения должны присутствовать и частицы фаз внедрения. [c.40]

Аустенитные стали, используемые для изготовления пароперегревателей и паропроводов, должны содержать 17% Сг для обеспечения удовлетворительной коррозионной стойкости. Однако хром является сильным стабилизатором феррита, поэтому, чтобы избежать появления двухфазной структуры, в сталь добавляют 12% Ni или эквивалентное ему количество марганца. Сопротивление ползучести чисто аустенитной матрицы стали, например стали AISI 304L, относительно низкое, поэтому она должна быть упрочнена добавками элементов, входящими в состав либо твердого раствора, либо выделений. Простейшими добавками, находящимися в растворе, являются углерод и азот. Однако увеличение содержания углерода >0,03% приводит к тому, что при нагреве в интервале температур 600—800° С по границам зерен выпадают карбиды типа МгзСе, которые снижают пластичность и приводят к нарушению целостности сварных соединений. Этого можно избежать при добавлении в сталь сильных карбидообразующих элементов, таких как молибден, который существенно упрочняет [c.59]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов. Для деталей и узлов газовых турбин и паросиловых установок (лопатки, крепежные детали, трубы и т. д.) применяют высокохромистые (8—13 % Сг) стали, добавочно легированные , Мо, V, N5 и В (см. табл. 12). Эти стали помимо более высокого значения длительной прочности обладают высокой жаростойкостью. В зависимости от содержания хрома они относятся или к мартенситному (до 10—11 % Сг) или к мартенситно-ферритному (11 — 13 % Сг) классу. Структура этих сталей состоит из мартенсита, б-феррита, карбидов типа МазСв, М С, МгС, МС и фазы Лавеса — Ре<[М7 (РегМо). Высокая жаропрочность достигается за счет упрочнения твердого раствора, образования карбидов и интерметал-лндных фаз. Наиболее сильно повышают жаропрочность вольфрам и ванадий в сочетании с молибденом. Легирование стали бором, цирконием, церием и азотом дополнительно увеличивает жаропрочность. Рабочие температуры этих сталей могут достигать 580—600 °С. Однако количество ферритообразующих элементов должно быть ограничено, в противном случае сталь может стать полуферритной, что снизит жаропрочность. [c.305]

Для получения высокой окалиностойкости никель легируют хромом ( 20%), а для повышения жаропрочности — титаном (1,0—2,8 %) и алюминием (0,55—5,5 %). В этом случае при старении закаленного сплава образуется интерметаллидная у -фаза типа Nig (Ti, Al), когерентно связанная с основным у-раствором, а также карбиды Ti и нитриды TiN, увеличивающие прочность при высоких температурах. Дальнейшее увеличение жаропрочности достигается легированием сплавов молибденом и вольфрамом, повышающими температуру рекристаллизации и затрудняющими процесс диффузии в твердом растворе, который необходим для коагуляции избыточных фаз и рекристаллизации. Добавление к сложнолегированным сплавам кобальта еще больше увеличивает жаропрочность и технологическую пластичность сплавов. Для упрочнения границ зерен у-раствора сплав легируют бором и цирконием. Они устраняют вредное влияние примесей, связывая их с тугоплавкими соединениями. Примеси серы, сурьмы, свинца и олова понижают жаропрочность сплавов и затрудняют их обработку давлением. В связи с этим для повышения жаропрочности при выплавке жаропрочных сплавов необходимо применять возможно более чистые шихтовые материалы, свободные от вредных легкоплавких примесей. [c.310]

Образует епрерывные твердые растворы с титаном, ванадием, железом, молибденом, вольфрамом (при высоких температурах). [c.12]

Мадибден, подобно вольфраму, образует с танталом пепрерьтпый ряд твердых растворов. Эти сплавы представляют интерес в связи с высокими прочностью и температурой плавления молибдена. Температуры плавления сплавов тантал — молибден лежат на плавной кривой, без максимума или минимума, как показывают данные табл. 23 для материала дуговой выплавки в эту таблицу включены также параметры решетки [281. [c.733]

Молибден повышает температуру е а перехода в Со. Наиболее вероятно, что твердый раствор на основе еСо образуется по перитек-тоидной реакции (аСо) + М0С03 при температуре 700 150 °С [4, 6] или 980 60 °С [X]. [c.48]

Большинство ниобиевых сплавов (табл. 19.5) отличается хорошей деформируемостью, свариваемостью и неплохой прочностью. На сегодняшний день упрочняющее легирование ниобия осуществляется простым упрочнением твердого раствора тугоплавкими элементами с высокими модулями упругости и дисперсного упрочнения карбидами типа МеС. Для образования твердых растворов замещейия, отличающихся повышенным сопротивлением ползучести, чаще всего вводят вольфрам, молибден и тантал. Элементы с высокой реакционной способностью, цирконий и гафний, взаимодействуя с углеродом и азотом, образуют очень мелкие выделения, еще более повышающие сопро1ивление ползучести. Алюминий и титан повышают стойкость основного металла против окисления однако они понижают температуру плавления и поэтому отрицательно сказываются на прочности. Сплавы выплавляют электроннолучевым способом или в вакуумной печи с двумя расходуемыми электродами и с последующей обработкой давлением. Литейные ниобиевые сплавы не известны. [c.310]

При отпуске до 500° С образуется легированный цементи , содержащий в твердом растворе количество легирующих элементов, одинаковое со средним содержанием их в стали. Дальнейшее повышение температуры отпуска вызывает обогащение цементита хромом, молибденом, ванадием и другими элементами, а затем и образование специальных карбидов вначале процесс идет медленно, но с дальнейшим повышением температуры он облегчается. [c.312]

Высокая температура порога рекристаллизации определяет устойчивость структуры жаропрочного сплава. Например, температура рекристаллиззции у сталей с аустенитной основой выше, чем у сталей с ферритной основой, поэтому аустенитные стали разу-прочняются при более высокой температуре, чем ферритные. Такие тугоплавкие элементы как молибден, хром, вольфрам, вводимые в твердый раствор и замедляющие диффузионные процессы, повышают температуру рекристаллизации. Не меньшую роль для повышения температуры порога рекристаллизации также имеет и высокая жаропрочность и устойчивость самих упрочняющих фаз, присутствующих в мелкодисперсном рассеянии в твердом растворе и тормозящих процесс рекристаллизации. [c.398]

Аустенитные стали (12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М, 10Х11Н20ТЗР) содержат около 0,1 % углерода и легированы хромом и никелем. Содержание хрома и никеля выбирают такое, чтобы получить устойчивый аустенит, не склонный к фазовым превращениям. Такие элементы, как молибден, ниобий, титан, алюминий, вольфрам и др., вводят в сталь для повышения жаропрочности, так как они образуют карбидные и интерметаллидные фазы-упрочнители. В результате закалки с 1050...1200 °С получают высоколегированный твердый раствор. В процессе старения при 600...800 °С происходит вьщеление из аустенита мелкодисперсных фаз, упрочняющих сталь, благодаря чему увеличивается сопротивление ползучести. Эти стали применяются для изготовления деталей, работающих при температуре 500...700 °С (например, клапаны двигателей, лопатки газовых турбин и т. д.). [c.99]

Жаропрочность зависит от температуры рекристаллизации, которая также определяется температурой плавления Максимальное значение а=0,7-0,8 достигается у концентрированных твердых растворов. Поэтому в качестве жаропрочных применяются стали, имеющие структуру твердых растворов, легированные тугоплавкими элементами, повышающими температуру рекристаллизации ( хром, молибден, вольфрам, ниобий). При этом аустенитная сталь с гранеЦентрированной решеткой имеет более высокую жаропрочность, чем ферритная с объем-ноцентрированной. Дополнительное повышение жаропрочности достигается при выделении из твердого раствора различных дисперсных частиц (дисперсионном твердении). [c.179]

Сплавы на основе никеля, называемые нимониками, используются для работы при более высоких температурах (700-900 °С). Для получения высокой жаростойкости никель легируется хромом (10-20 % ), а для повышения жаропрочности — титаном (1-3 % ) и аллюминием (0,5-5 % ). Также никелевые сплавы легируют молибденом, вольфрамом, ванадием, кобальтом. Наиболее широко применяется никелевый сплав ХН77ТЮР, содержащий кроме никеля приблизительно 20 % Сг, 2,5 % Ti, 1 % AI. Никелевые сплавы подвергаются закалке от 1100-1200 °С на воздухе для получения однородного твердого раствора и старению при 700-750 °С в течение 15-20 ч. Используются никелевые сплавы для деталей авиационных двигателей и газовых турбин. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...