Эжекция

Вихревая труба может работать в режиме вакуум-насоса. Это будет происходить в том случае, когда давление среды, в которую происходит истечение, будет достаточно высоким и когда суммарный расход через отверстие диафрагмы станет отрицательным (ц < 0). Минимальное давление ( ) ,in при вакуумировании замкнутого объема определяется очевидным условием ц = О [116]. Максимум коэффициента эжекции при фиксированном давлении (для случая ц < 0) достигается при критическом течении подсасываемого газа по всему сечению отверстия диафрагмы. [c.214]

Тогда коэффициент эжекции [c.339]

По заданным И Gj., определяют коэффициент эжекции [c.347]

Вычислим коэффициент эжекции газового эжектора [c.348]

Пульсационными струйными течениями преобразуют энергию давления газа в тепло и холод, охлаждают и конденсируют природные газы на промыслах при подготовке их к транспорту, интенсифицируют эжекцию. [c.6]

Гл. 4 и 5 монографии посвящены расчетам процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентных струйных течениях при кавитации и без нее. Не остались без внимания и вопросы расчета фазовых превращений в многокомпонентных средах при неравновесных условиях. [c.8]

РАСЧЕТЫ ПРОЦЕССОВ ЭЖЕКЦИИ И ТЕПЛООБМЕНА В МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СТРУЙНЫХ ТЕЧЕНИЯХ [c.89]

Расчет процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении [c.100]

Эжекционные свойства струи выражаются через коэффициенты эжекции [c.118]

Коэффициент эжекции на начальном участке струйного течения увеличивается практически линейно. Однако, после переходного сечения /7-/7 интенсивность его увеличения снижается. Снижение интенсивности происходит за счет того, что после сечения /7-/7 захват низконапорной среды осуществляется смесью высоконапорной и низконапорной сред, образовавшейся на начальном участке струи и имеющей скорость ниже, чем высоконапорная среда в потенциальном ядре струи. [c.128]

Рис. 4.20. Изменение величин КПД р процесса эжекции в переходном сечении П-П струйного течения в зависимости от отношения плотностей низконапорной р и высоконапорной р сред 1-3 - изменение величин р при р,/р = 10 20 30

Как показали расчетные исследования, величина коэффициента эжекции увеличивается при увеличении плотности высоконапорной среды по отношению к плотности низконапорной среды р (рис. 4.19). Коэффициент эжекции также увеличивается с увеличением угла расширения пограничного слоя а и уменьшением угла сужения потенциального ядра струи р. [c.130]

Величина коэффициента полного напора струи 4/ при изменении плотности высоконапорной среды р по отношению к плотности р низконапорной среды изменяется в очень незначительных пределах. Однако, с увеличением отношения угла расширения пограничного слоя а к углу сужения потенциа.льного ядра струи Р коэффициент полного, напора У резко снижается, как показано на рис. 4.19. Снижение величины Ч происходит потому, что с увеличением отношения а/Р увеличивается коэффициент эжекции Со, т.е. увеличивается масса захваченной низконапорной среды F = Fj по отношению к массе высоконапорной среды что приводит к снижению средней скорости W" струи и, как следствие, к снижению полного напора Р струи. [c.130]

Процесс захвата низконапорной среды происходит за счет отделившихся от потенциального ядра вихрей высоконапорного газа. Количество захватываемой среды интенсивно возрастает на начальном участке струи и существенно снижается на основном участке. Энергетические свойства процесса эжекции в струйном течении выражаются через КПД, имеющего вид [c.133]

Процесс захвата (эжекции) низконапорной среды высоконапорной средой в любой ячейке К пограничного слоя в произвольно выбранном отрезке между сечениями М- -М- У1М-М (рис. 4.23, 4.24) описывается системой уравнений, в которую входят уравнения изменения количества движения [c.135]

В процессе эжекции в сечении 0-0 (рис. 5.1, б) струйного течения с кавитирующей жидкостью получается смесь из высоконапорной и низконапорной многокомпонентных сред, имеющих соответственно исходные температуры Т и Т и компонентные составы С,II и С,н. При давлении низконапорной среды, в полученной многокомпонентной смеси могут образовываться жидкая с массовым расходом ц и компонентным составом А", о и газовая с массовым расходом и компонентным составом К,1,0 фазы. В связи с этим, процесс эжекции, описанный уравнениями (5.15)-(5.28) дополняется уравнениями для сечения 0-0 струйного течения с кавитирующей жидкостью [c.150]

Эффективность процесса эжекции в кавитационной струе также как и н турбулентной струе снижается с увеличением давления нагнетания жидкости в сопло, однако интенсивность снижения величин КПД для кавитационной струи ниже чем для турбулентной. [c.155]

Для расчета процессов эжекции и тепломассообмена н многокомпонентном струйном течении необходимо знать величины углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра р струйного течения. Однофазные осесимметричные свободно истекающие струйные течения, состоящие из одинаковых или незначительно отличающихся по плотности взаимодействующих высоконапорной и низконапорной сред, исследованы достаточно полно, поэтому величина углов аи Р находятся из эмпирических или полуэмпирических уравнений, которые приведены в работах, посвященных таким течениям, например, (1, 2, 3 [c.187]

Для смеси частиц, движущихся в. режиме падающего слоя, было обнаружено необычно высокое значение ел —порядка 260 вт1м -град (рис. 10-8,а). В режиме плотного слоя движение было прерывным. При увеличении исл> пр (за счет Do=D) движение частиц в режиме падающего слоя становилось устойчивым, возникало значительное относительное перемещение мелких и крупных фракций смеси, имела место заметная эжекция воздуха по длине канала. Этим можно объяснить впервые обнаруженные высокие значения коэффициента теплоотдачи падающего слоя смеси частиц. Дальнейщее исследование подобных режимов в Л. 96, 286] позволило изучить это явление и получить расчетные рекомендации (см. 8-5). [c.337]

Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р , Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. Чаще всего из исходных данных известны марка горючего и потребная тепловая мощность факела пускового устройства N . Тогда расход топлива, кг/с, может быть найден из выражения [c.335]

Рис. 8.9. Оптимизированные конструкции лопатки с ВЭ а — с эжекцией в кромочном канале 1— игла-эжектор 2— канал входной кромки 3 — подвол дополнительного потока б — с дополнительным потоком 4 — перфорация для выпуска нагретого патока в — с комбинированной схемой охлаждения с противоположной ориентацией двух Ю 5— дефлектор 6 — закручивающее устройство 7 — диафрагма с выступом

Создание и применение новых процессов, аппаратов и установок со струйными течениями требуют решения конструкторских, технологических и оптимизационных задач, при выполнении которых определяются их основные размеры, обеспечивающие максимальную эффективность технологических процессов, а также находятся значения параметров этих процессов на выходе из аппаратов и установок. При решении таких задач необходимо рассчитывать термогазодинамические процессы, происходящие в различных типах струйных течений свободно истекаю1цих, эжек-ционных, кавитационных, пульсационных, вихревых и проч., находить их максимальную эффективность, например максимальный КПД процессов эжекции и энергоразделения. Кроме того, необходимо рассчитывать распределение по поперечным сечениями струйных течений следующих величин количеств взаимодействующих сред, количеств жидкой и газовой фаз, образовавшихся в результате этого взаимодействия, их компонентных составов, скоростей, температур, давлений, плотностей, энтальпий и других величин термодинамических и физических параметров. [c.7]

Процесс захвата-эжекции низконапорной среды высоконапорной средой в ячейке 1Гограничного слоя между сечениями 0-0 и 1-1 описывается системой уравнений, в которую входят уравнения [c.105]

Используя описанную модель процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении, рассчитываются расходы жидкой и газовой фаз, их компонентные составы и термогазодинамические параметры, а также находятся из распределения в струе. В качестве примера на рис. 4.13-4.17 представлены рассчитанные профили скоростей жидкой и газовой фазы, плотности газожидкостной смеси и ее температуры в струйном течении, состоящем из жидкостного потенциального ядра, истекающего со скоростью 35 м/с в неподвижный газ, и жидкостно-газового пограничного слоя. Задавались угол сужения потенциального ядра Р = 22,62°, угол расширения пограничного слоя а = 33,4°, радиус струи на выходе из поля составляет 20 мм, температура жидкостного потенциального ядра 290 К (17°С), температура окружающего струю газа 283 К (10°С). [c.128]

В связи с тем что общее количество захватываемого жидкостью газа по длине струйного течения (рис. 4.15) увеличивается, повышается по длине струи и расчетная величина коэффициента эжекции /о (рис. 4.18 - кривая А), характеризующего эжек-ционные свойства струйного течения. Так как по длине струи происходит уменьшение ее плотности (рис. 4.16) и скорости (рис. 4.14), то по ее длине снижается и величина коэффициента Т (рис. 4.18, б - кривая Б), характеризующего полный напор струи. Расчетная величина КПД т процесса эжекции струйного течения имеет максимум (рис. 4.18, б - кривая В). Увеличение КПД Т] происходит на начальном участке струи между сечениями 0-0 и /7-/7 (рис. 4.18, а, б), максимум эффективности достигается в переходном сечении П-П, в котором исчезает потенциальное ядро струи. После переходного сечения П-П величина КПД уменьшается. [c.128]

Рис 4,19. Ичмепение величин коэффициентов эжекции U и полного напора V)/ струйного течения в та-висимости от углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р в переходном сечении 17-ГТ [c.129]

Величины коэффициентов полезного действия процесса эжекции с увеличением плотности низконапорной среды р по отношению к плотности высоконапорной среды р , а также с увеличением отношения давления высоконапорной среды Р,, к давлению никзонапорной среды Р снижаются, как показано на рис. 4.20. [c.130]

С7НК, - 0,0100 Hix - 0,0003 С9Н20 - 0,0001 10H22 - 0,0001 и имеющий температуру 313 К, коэффициент эжекции Uo, рассчитанный при коэффициенте = I для переходного сечения струйного течения, которое при (х/(3 = 1/25 отстоит от среза сопла на расстоянии 70 диаметров последнего, составляет 5,6 (рис. 4.21, кривая /), что в 1,5 раза больше коэффициента эжекции в струйном течении без массообмена, например, для воды и воздуха (кривая 2, рис. 4.21). Коэффицент полного напора Ч (кривая 3, рис. 4.21) при этом практически не изменяется, а величина КПД процесса эжекции г повысилась (кривая 4, рис. 4.21) по сравнению с КПД в струйном течении без такого массообмена (кривая 5, рис. 4.21). [c.130]

Рис. 4.21. Характер изменения коэффициентов эжекции O ,, полного напора и полезного действия т по длине л свободно исгекающего струйного течения при ко1щенсации и без нее (а/(3 = 1,25)

В процессе эжекции при перемешивании высоконапорной и низконапорной сред, последняя нагревается и влага, имеющаяся в твердых частицах, испаряез ся. [c.133]

Имеются особенности процесса эжекции в первых ячейках, прилегаю1цих к потенциальному ядру, и в последних ячейках, граничагцих с окружающей средой -"кольцом", которые заключаются в следующем. Захват низконаправленной среды в первых ячейках, прилегающих к потенциальному ядру, происходит высоконапорной средой, отделяющейся от этого ядра. Высоконапорная среда в последних ячейках, граничащих с "кольцом", захватывает из последнего низконапорную среду. [c.136]

ДЛЯ любого произвольно взятого сечения М - М струйного течения расход низконапорной среды из "кольца" статическая температура расход исходной нысоконапорной среды F , среднее давление расход твердой фазы F., , расход твердых частиц /и , средняя влажность несущей среды средняя влажносгь твердого материала A" , площадь поперечного сечения / , КПД процесса эжекции т), по которому выполняется оценка энергетических затрат на нагнетание несущей высоконапорной среды для процесса осушки. [c.141]

Другой сдерживающий фактор - отсутствие методов расчетов термогазодинамических процессов в многокомпонентных кавитационных струйных течениях. Для применения многокомпонентных кавитационных струйных течений необходим метод расчета термогазодинамических процессов, с помощью которого рассчитываются основные параметры таких процессов в любой точке многокомпонентного кавитационного струйного течения. Метод расчета разработан на основе следующей модели гидродинамической кавитации в сопле Вентури, процессов эжекции и тепломассообмена в струйном течении с потенциальным ядром кавитирующей жидкости, исз екающей из сопла. [c.146]

Если давление насыщенных паров Р в кавитационных пузырьках меньше давления P низконапорной среды, то под действием разности этих давлений происходит схлопывание - коллапс пузырьков и каверн кавитационной области. Под действием давления Р,. низконапорная среда занимает объем этих кавитационных пузырьков и каверн. Низконапорная среда, проникая из окружающего пространства в потенциальное ядро струи, состояпще из высоконапорной кавитирующей жидкости, образует вместе с последней турбулентный пограничный слой струйного течения. Таким образом, данное струйное течение состоит из потенциального ядра кавитирующей жидкости и турбулентного пограничного слоя, содержащего смесь низконапорной и высоконапорной сред. После полного замещения низконапорной средой паровой фазы в пузырьках и кавернах кавитационного потенциального ядра струйное течение, начиная от сечения 0-0 (см. рис. 5.1, б), приобретает структуру свободной турбулентной струи, параметры которой за сечением 0-0 рассчитываются по методу в гл. 4, а процесс эжекции низконапорной среды кавиз ирующей жидкость описывается следуюпщй системой уравнений, в которую входят уравнения [c.148]

Из уравнений (5.15)-(5.28) определяются основные параметры процесса эжекции низконапорной среды струей кавитируютцей жидкости, а именно массовый расход эжектируемой низконапорной среды, скорость струи ее полное давление плотность струйного течения р ( , эффективность процесса эжекции - КПД г , коэффициент полного напора Ч струи, радиус л,, сечения, в которой оканчивается потенциальное ядро кавитирующей жидкости, длина кавитационного потенциального ядра струи. [c.149]

Используя разработанную модель многокомпонентного струйного течения кавитирующей жидкости рассчитываются термогазодинамические параметр . процессов, происходящих в сопле Вентури при кавитационном режиме течения жидкости, а также 1роцсссов эжекции и тепломассообмена в струе свободно истекающей кавитирующей многокомпонентной жидкости. В качестве примера на рис. 5.3 1редставлены расчетные зависимости изменения относительной длины области кавита щи 5 многокомпонентной жидкости состоящей (в масс, долях) из метана [c.154]

Если область кавитации выходит за пределы сопла (рис. 5.1, 6), то кавитирующая жидкость захватывает низконапорную среду, например, газ. При этом с увеличением величинь отношения давлений Р /Рн коэффициент эжекции увеличивается, как показано на графике, представленном на рис. 5.4, а коэффициенты полного напора Т и 1олезного действия Т уменьшаются. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...