Регенерация предельная

Так как по условию регенерация предельная, то [c.138]

На рис. 13-2 представлена схема ГТУ с регенерацией, а также цикл в Т я-диаграмме. Для этой установки известно р[ = = 10 н/м , 1 = 15° С Р=рг/р1 = 4,8 з = 780°С. Внутренние относительные к.п.д. турбины н компрессора равны г) ,-=0,85 и т1о,- =0,83. Регенерация предельная. Рабочее тело обладает свойствами воздуха, теплоемкость которого следует рассчитывать по молекулярно-кинетической теории. [c.150]

С. Рабочее тело обладает свойствами воздуха, теплоемкость рабочего тела постоянная. Цикл 1-2-3-4-1 идеальный, а цикл 1-2-7-3-4-8-1 — с предельной регенерацией. [c.294]

Термический к. п. д. ГТУ с предельной регенерацией [c.295]

Если всю располагаемую теплоту отработавших газов использовать для подогрева воздуха, то такой цикл газовой турбины носит название цикла с предельной регенерацией. [c.132]

Очевидно, что в предельном случае, т. е. при полной регенерации, = = Га и а = 1 на практике значение о составляет 0,5—0,7. [c.555]

При 0 = 0 это выражение переходит в уравнение (17.2) для цикла без регенерации, а в предельном случае при о = 1 принимает вид [c.555]

При а — 1, т. е. в цикле с предельной регенерацией, термический к. п. имеет наибольшее значение [c.557]

В цикле с изотермическим сжатием 12341 теплота подводится на том же самом участке 53, что и в цикле с адиабатическим сжатием 12 341, а отводится по изотерме 12 при более низкой температуре, чем в цикле 12341 (на участке 61). Поэтому при равных р и одинаковых предельных температурах и полной регенерации теплоты цикл с изотермическим сжатием имеет больший термический к. п. д., чем цикл с адиабатическим сжатием. Напомним, что в циклах без регенерации более высокий термический к. п. д. имеет, наоборот, цикл с адиабатическим сжатием. [c.557]

В случае предельной степени регенерации, т. е. при Тд == Тд, [c.562]

Однако оказывается, что и при некоторых отрицательных значениях коэффициента регенерации к можно получить отличную от нуля амплитуду автоколебаний. Предельное отрицательное значение kf, определяется из условия je j = 0, откуда к = [c.209]

Вводим понятие степени регенерации, равной отношению теплоты, действительно переданной воздуху в регенераторе д2-5 = Срт Тв — Гг), к предельно возможному количеству теплоты, которое могло бы быть передано в регенераторе. [c.150]

Принимая в формуле (10.39) ф = 1, получим формулу термического к. п. д. ГТУ с предельной регенерацией теплоты [c.151]

К) Pi = 0,098 Пг, температура 7 288 К, степень повышения давления р = p-i/pi 3,9, температура газов на входе в турбину (Т) = 973 К, степень регенерации о = = 0,75. Определить термический к. п. д. цикла при заданной степени регенерации, с предельной регенерацией (а = 1,0) и без регенерации. Найти количество теплоты, передаваемое в регенераторе (Р) при о = 0,75, если расход рабочего тела == 162 10 кг/ч, а его средняя теплоемкость [c.133]

Р е HJ е н и е. Степенью регенерации называется отношение фактически регенерированного количества теплоты к предельно возможному, или, другими словами, отношение действительного повышения температуры воздуха в реге-раторе к предельно возможному. [c.133]

Теоретический цикл холодильной установки с предельной регенерацией представлен на рис. 8.43. Линия 6— [c.557]

На рис. 10.10,6 цифрами 5 и б отмечены точки, соответствующие предельной регенерации (а=1), при которой воздух в регенеративном теплообменнике Р нагревается до температуры газов, покидающих турбину, газы [c.259]

Необходимые для расчета значения энтальпий и энтропий необходимо взять из таблиц [38]. На этом же графике горизонтальной чертой отметить КПД обратимого цикла Карно т)г =1—Гг/Ть Объяснить поведение кривых г]г= =4 п.в) - наличие максимума т i и рост т],- при увеличении п и неизменной iт .в Сравнить термический КПД цикла с предельной регенерацией и КПД обратимого цикла [c.282]

Представить в Т, -диаграмме цикл исследуемой ПТУ с и=б и значением /п.в, соответствующим максимуму внутреннего КПД. На этой же диаграмме построить цикл с предельной регенерацией и цикл Карно. [c.282]

Далее следует изобразить в Г, х-диаграмме два цикла ПТУ с регенерацией один цикл, у которого внутренний КПД максимален, и второй, у которого конечная степень сухости равна предельной Х2д=- пред- [c.298]

Это ясно видно из сравнения предельно-регенеративного цикла с циклом без регенерации тепла (рис. 12-37 и 12-38). [c.411]

Теоретический цикл холодильной установки с предельной регенерацией изображен на рис. 15-10. Здесь линия 6 2 соответствует адиабатическому сжатию воздуха в турбокомпрессоре, 2 3 — охлаждению возду- [c.476]

Количество тепла, расходуемое на нагревание газов в камере сгорания, в регенеративном цикле уменьшается и будет пропорционально площади с—2"—<3—Ь—с. Количество тепла q подводимое к циклу без регенерации, пропорционально площади а -2 —3—Ь—а. Нагрев воздуха в регенераторе до температуры справедлив лишь для теоретического случая, практически не осуществим. В рассматриваемом теоретическом случае используется предельное количество тепла уходящих газов, которое пропорционально площади а —2 —d—d —а. Степень регенерации в данном случае равна единице. [c.373]

Если нейтроны поглощаются в некотором объеме без регенерации, то скорость реакции не может быть больше полного числа нейтронов, входящих в этот объем в единицу времени. При малой вероятности взаимодействия отношение числа поглощенных нейтронов к числу вышедших будет невелико, и средняя скорость реакции не будет заметно отличаться от той, которая существует в отсутствие поглощения. Оба предельных случая встречаются на практике, но детальное изложение вопросов ослабления нейтронов в средах с большим сечением взаимодействия выходит за рамки настоящего рассмотрения. Предельное значение скорости реакции в таких случаях можно получить с помощью тока нейтронов. [c.127]

Эффективный к. п. д. такой установки при <0 = 600° С и без регенерации достигает 210/q против 18% при нормальной схеме (см. фиг. 2). Кроме того, эта схема имеет более высокую предельную мощность установки. [c.395]

Среди различных вариантов схем, рассчитанных на работу турбины на смеси продуктов сгорания с водяным паром, особое место занимает схема с генерацией пара только за счет отходящего тепла [Л. 1-4]. Мощностные характеристики у этой схемы не хуже, чем у схемы с впрыском воды в газовый тракт (если количество впрыскиваемой воды не превыщает 8—20% весового расхода воздуха, подаваемого компрессором). Но с термодинамической точки зрения схема с котлом-утилизатором, генерирующим пар, подаваемый в газовый тракт, как правило, соверщеннее схемы с впрыском воды (при выборе умеренных степеней сжатия она приближается по оптимальному к. п. д. к ГТУ с развитой регенерацией), а по характеристикам переменных режимов, показателям капитальных вложений и по предельной мощности превосходит эти газотурбинные установки. [c.14]

В табл. 5 приведено по расчетам ЦКТИ процентное увеличение удельной выработки электроэнергии э на тепловом потреблении при различных параметрах процесса в результате применения предельной регенерации. [c.73]

На автосамосвалах БелАЗ-540А, -548А устанавливаются два нейтрализатора типа НКД-241 или нейтрализаторы н,овой конструкции НД-31 и НД-38. В рабочем диапазоне температур нейтрализаторов от 250 до 500 °С степень очистки по окиси углерода составляет 75. .. 95%. Эффективная очистка по СО и СдН сохраняется до 20 тыс. км пробега, затем необходимо провести регенерацию катализатора и повторное его использование в нейтрализаторах. Газодинамическое сопротивление нейтрализаторов — не более 670 мм вод. ст., ниже предельно допустимого для данных двигателей, равного 1030 мм вод. ст. [c.74]

Обычно, исходя из технико-экономических, соображений, ГТУ делают с двухступенчатым расширением и трехступенчатым сжатием. В такой установке атмосферный воздух последовательно сжимается в отдельных ступенях давления компрессора и охлаждается в промежуточных холодильниках. Сжатый до высокого давления воздух поступает в первую камеру сгорания, где нагревается до максимальной температуры. После расширения в турбине газ поступает во вторую камеру сгорания, где вследствие сжигания топлива при р = onst он опять нагревается до предельной температуры. Затем продукты сгорания расширяются во второй турбине (или во второй ступени турбины) и выбрасываются в атмосферу. Если в ГТУ осуществляется цикл с регенерацией теплоты, то нагревание сжатого воздуха может быть произведено за счет охлаждения выхлопных газов. [c.288]

Пример 18-3. Определить температуру всех точек теоретического цикла ГТУ с подводом теплоты при р = onst и цикла ГТУ с предельной регенерацией (рис. 18-17), а также к. п. д. этих циклов, если известно, что Л = 25° С, степень повышения давления в компрессоре р = = 5, температура газов перед соплами турбины [c.294]

Термическим к. п. д. цикла турбины с подводом теплоты при р = onst с предельной полной регенерацией и адиабатным сжатием [c.133]

На рис. 17.31 изображены обычный (т. е. без регенерации теплоты) и предельно-регенеративный циклы с подводом теплоты при 1/= onst и адиабатическим сжатием воздуха, имеющие одинаковые значения р и а на [c.563]

Теоретический цикл холодильной установки с предельной регенерацией изображен на рис. 20.10. Линия 62 соответствует адиабатическому сжатию воздуха в турбокомпрессоре, 23 — охлаждению воздуха в холодильнике, 35 — охлаждению в регенераторе, 54 — расширению воздуха в турбоде-тупдере, 41 — нагреванию холодного воздуха теплотой, отдаваемой в охлаждаемом помещении, 162—нагреванию холодного воздуха в регенераторе. [c.620]

Для безрегенеративной ГТУ ср = 0. Для ГТУ с предельной регенерацией ср = 1. Цикл при ср = 1 имеет только теоретическое значение, так как для его реализации потребовался бы регенератор с бесконечно большой поверхностью теплопередачи. В современных ГТУ ср = 0,6 0,8. [c.150]

Решение, т], = 1 — 1<7оти1/ пода- Степенью регенерации называется отношение количества теплоты переданного рабочему телу в регенераторе, к предельному количеству теплоты, которое могло бы участвовать в процессе регенерации. В цикле Стирлинга (рис. 11,4) а = = 2- г/ 2-з Количество теплоты, подведенное от внешнего источника, [c.128]

СРАВНЕНИЕ ЦИКЛОВ С ПОДВОДОМ ТЕПЛА ПРИ V= onst И ПРЕДЕЛЬНОЙ РЕГЕНЕРАЦИЕЙ С АДИАБАТИЧЕСКИМ И ИЗОТЕРМИЧЕСКИМ СЖАТИЕМ [c.411]

Фиг. 95. Турбина высокого давления ЛМЗ мощностью 50 000 кет при 3000 об/мин (ВК-50-1) 7—5—камеры отбора пара для регенерации 5—пароподводяшая труба 7—паровая коробка 8 — клапан с удлинённым диффузором 9 — сварная средняя часть цилиндра 20 — сварной выхлопной патрубок 12 — валоповоротное устройство 22 — переднее лабиринтовое уплотнение 73 —заднее лабиринтовое уплотнение 7 — неподвижная точка 75 — опорно-упорный подшипник 76 — зубчатая передача к масляному насосу и регулятору 17 — червячная пара к регулятору 28 — предельные скоростные регуляторы 79 — масляный зубчатый насос 20 — редукционный масляный клапан 22 — роликовые подшипники 22 — зубчатая рейка для привода кулачкового вала.

Увеличение скорости фильтрования вызывает возрастание потери напора воды в фильтре. Поэтому максимальная скорость фильтрования, даже кратковременно, ограничивается располагаемым напором поступающей на фильтр воды. Это обстоятельство следует учитывать при проведении операций по регенерации или при спуске его водяной подушки, когда располагаемый напор ограничен, а выход воды из фильтра сообщается с атмосферой. В этих условиях в толще загрузки, где располагаемый напор будет полностью израсходован, давление воды станет ниже атмосферного, т.е. возникнет разрежение, при котором начнется выделение растворенного в воде воздуха. Во избежение появления в слое ионита пузырьков воздуха, нарушающих нормальную гидродинамику фильтра, что ведет к снижению рабочей емкости ионита, необходимо избегать чрезмерно больших скоростей фильтрования при проведении этих операций. Это легко контролировать по вытеканию воды из пробоотборного крана при достижении предельно допустимой скорости вытекание воды из этого крана прекращается и может даже появиться подсасывание воздуха внутрь фильтра. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...