Степень повышения давления геометрическая

В двигателях с малой степенью двухконтурности наивыгоднейшая степень повышения давления воздуха во втором контуре находится в пределах 2,5. .. 3,5, а в двигателях с большой степенью двухконтурности 1,4. .. 1,8. Такие низконапорные осевые лопаточные машины принято называть вентиляторами. В связи с тем, что через вентилятор проходит количество воздуха в несколько раз больше, чем через первый контур, а Яв сравнительно низкие, имеются некоторые отличия в выборе геометрических и газодинамических параметров, определяющих особенности работы вентилятора. [c.81]

Основными геометрическими параметрами ступени центробежного компрессора являются наружный диаметр колеса D , диаметр колеса на входе D , диаметр втулки колеса D , ширина колеса на входе Ь , ширина колеса на выходе Ь , а также их относительные значения, которые находятся в следующих пределах DJD - 0,15. .. 0,27 D iD = 0,5. .. 0,7 b /D., = 0,046. .. 0,076. Другими важными параметрами ступени являются окружная скорость колеса щ = 325. .. 475 м/с и более, степень повышения давления nj, доходящая до 4,2. .. 4,5, что при прочих равных условиях намного больше, чем у ступени осевого компрессора. Это объясняется тем, что поток воздуха в колеса центробежной ступени находится в поле центробежных сил. КПД ступени центробежного компрессора обычно меньше, чем у осевой ступени и не превышает 0,78. .. 0,8. [c.98]

Для отыскания геометрических параметров оптимального эжектора необходимо прежде всего выяснить, какой из возможных режимов его работы является наивыгоднейшим. На рис. 14 для примера приведены типичные зависимости степени повышения давления е" и адиабатического КПД т]ад эжектора со сверхзвуковым и дозвуковым соплами от коэффициента эжекции к при неизменных параметрах смешиваемых газов и при фиксированной геометрии эжектора. Из рис. 14 видно, что при всех значениях характерного отношения давлений с увеличением коэффициента эжекции от нуля до максимального значения, соответствующего режиму запирания, степень повышения давления уменьшается незначительно КПД эжектора при этом непрерывно возрастает от нуля до некоторого максимального значения, соответствующего предельному режиму запирания. Такой характер зависимостей е"(к) и ЦаЛ ) сохраняется практически во всем возможном диапазоне изменения [c.212]

Располагая характеристиками компрессора, можно определить раз.иеры и число оборотов геометрически подобного компрессора на заданные условия работы (О, Г, р ), Для достижения максимального к. п. д. необходимо, чтобы оба компрессора (проектируемый и модельный) в расчетной точке развивали одинаковые степени повышения давления при равных приведенных окружных скоростях (е = ь) [c.418]

Ряды турбокомпрессоров строятся на определенной закономерности по подачам и геометрическому подобию отдельных типоразмеров. Отношение между максимальными подачами соседних типоразмеров при фиксированной степени повышения давления для различных рядов турбокомпрессоров лежит в пределах 1,56—1,7. Значение этого параметра сохраняется на одном уровне при различных степенях сжатия Як П]. При разработке отечественного ряда турбокомпрессоров это значение было принято равным 1,6—1,7. [c.86]

Несоблюдение этого условия также приводит к образованию различных дефектов (раковин, трещин и повышенной пористости). Кроме того, конструкция пресс-формы должна обеспечивать давление, достаточное для оформления всех элементов детали, с учетом степени текучести пресс-массы. Пресс-формы должны отвечать высоким требованиям точности геометрических размеров, формы и положения. Несоблюдение их приводит к нарушению геометрических размеров изделий, к значительной неоднородности структуры и неравномерности распределения физико-механических свойств на различных участках изделия. Поверхность пресс-формы для изготовления изделий должна иметь ше-0,20/ 0,050/ [c.10]

Давление рк и температура Гк во впускном коллекторе для расчетного режима должны быть заданы. Они могут быть определены из условий совместной работы поршневой машины, агрегатов воздухоснабжения и охладителя воздуха. Значения геометрической степени сжатия е и коэффициента избытка воздуха а на номинальной мощности зависят от типа двигателя для комбинированного е = 11-т-18 а=1,8- 2,1 без наддува е= 154-20 а=1,7- -2,0. Меньшие значения степени сжатия характерны для двигателей с повышенным наддувом. [c.159]

При наддуве двигателя, который первоначально не предназначался для наддува, часто необходимо уменьшить его геометрическую степень сжатия 8. Уменьшение е возможно за счет применения поршней с уменьшенной высотой от оси поршневого пальца до днища, за счет более толстой уплотнительной прокладки головки цилиндров, а также за счет увеличения объема камеры сгорания непосредственно в самой головке цилиндров. Прочие мероприятия, например, охлаждение днища поршня путем опрыскивания его маслом из специальной форсунки со стороны картера или усиление поршневых пальцев из-за возрастающих затрат на реконструкцию проводятся очень редко. Часто, чтобы затраты на тюнинг двигателя не превысили определенного значения, отказываются даже от уменьшения степени сжатия. В этом случае для бензиновых двигателей необходимо угол опережения зажигания и давление наддува согласовать с высокой степенью сжатия. При значительном повышении мощности двигателя за счет наддува могут потребоваться значительные изменения ходовой части, тормозной системы и трансмиссии (передаточных отношений коробки передач и главной передачи. Ориентировочно за верхнюю границу абсолютного давления наддува в зависимости от назначения двигателя можно принять следующие значения [c.42]

Верхняя кривая на рис. 9.15 соответствует режиму запирания (ге = 0). Эта предельная кривая показывает, какие максимальные значения степени повышения давления Рг1Рч. можно получить в эжекторе с заданным геометрическим параметром а или заданным отношением полных давлений газов По- Отметим, что этот предельный режим для каждого заданного отношения давлений По соответствует своему значению а, т. е. режим запирания в камере заданных относительных размеров наступает при вполне определенном отношении полных давлений газов. [c.524]

В условиях эксплуатации и высота, и скорость полета, и частота вращения изменяются в широких пределах. При этом степень повышения давления, расход воздуха, окружные скорости, а следовательно, числа М и углы атаки на лопатках различных ступеней также изменяются и могут существенно отличаться от их расчетных значений. Это может явиться причиной значительного изменени.ч потребляемой мощности и КПД компрессора, а в некоторых случаях — появления неустойчивости в его работе. Поэтому возникает необходимость в определении указанных параметров и в проверке устойчивости работы компрессора не только на расчетном, но и на других, нерасчетных режимах. В заводской практике с этой целью могут проводиться дополнительные расчеты параметров потока и углов атаки во всех ступенях компрессора еще на нескольких режимах его работы. Но в отличие от основного (расчетного) режима эти расчеты являются проверочными, поскольку геометрические размеры и форма лопаток ступеней здесь оказываются уже заданными. [c.114]

Сравнение характеристик реверсивных устройств двух типов плоских сверхзвуковых сопел с характеристиками реверсивного устройства круглого сверхзвукового сопла по данным работ [126, 153] (см. также [47]) в широком диапазоне изменения степени понижения давления представлено на рис. 7.30. Максимальный уровень коэффициента реверсирования для плоского сверхзвукового сопла в работе [153] достигнут -0,6, но отмечается, что может быть и больше, а в работе [126] — р -0,7. В осесиметричном сопле реверс тяги осугцествляется с помогцью коротких поворотных лопаток, отклоняемых на угол 30°, и максимальный коэффициент реверсирования достигнут рее -0,38. Считается, что эти короткие лопатки отклоняют реактивную струю при реверсе на угол 20°, т. е. имеет место отставание эффективного угла отклонения реверсной струи примерно на 10° по сравнению с геометрическим углом отклонения поворотных лопаток. Использование более удлиненных поворотных лопаток, по всей вероятности, будет способствовать повышению эффективности реверсивного устройства сверхзвукового сопла. Рисунок 7.30 показывает также, что характеристики реверсивного устройства [c.321]

Изменение характеристики падения давления в буфере позволяет прп сведенных блоках поршней уменьшить силы со стороны буфера, а прп положении их в н. м. т., наоборот, увеличить. Если повышение числа оборотов обычного дизеля выше расчетного приводит к существенному снижению продолжительности работы его без ремонта, то повышение числа циклов генератора газа сказывается на времени работы его без ремонта в значительно меньшей степени. Средняя скорость блоков поршней геометрически, подобных генераторов газа зависит во многом от их веса. Для небольших СПГГ она равна около 11 ж/се/с, а для мощных (модели GS-34)—около 9 м/сек. Повышение адиабатной мощности СПГГ путем увеличения числа циклов очень целесообразно. В генераторе газа, ка указывалось, отношение максимальной скорости блока поршней к средней при сближении их меньше, чем при движении в обратном направлении. При сближении блоков поршней это отношение составляет около 1,35, а при рабочем ходе дизеля — около 1,5. Повышение числа циклов путем увеличения давления в буфере приводит к сближению значений указанного отношения скоростей блока поршней при движении в обоих направлениях. [c.182]

Диффузор за вентилятором, с одной стороны, является местным сопротивлением, а с другой при выборе его оптимальной геометрии способствует повышению статического давления вентиляторной установки. Геометрия диффузора характеризуется безразмерной длиной Т — 1/0 и степенью расширения п, представляющей собой отношение площади выхода и диффузора Г к площади выходного отверстия вентилятора п = Р/ГВыбор оптимальных геометрических параметров пирамидальных (рис. 22.4, а, б) и плоских (рис. 22.4, в, г) диффузоров гарантирует максимальное увеличение статического давления на заданной длине. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...