Радиально-кольцевые щели

Радиально-кольцевая щель (фиг, 96). При ламинарном режиме Я 3 До [c.492]

Радиально-кольцевая щель (фиг. 65). При ламинарном режиме n [c.640]

Фиг. 65. Радиально-кольцевая щель.

Решение. Пусть в некоторый момент времени t размер зазора равен у. Выделим для этого момента времени в зазоре элементарную кольцевую щель радиальной длиной dr. [c.219]

На рис. 2.17 рассмотрена возможная схема герметичного насоса на подшипниках качения. Рабочее колесо имеет удлиненный хвостовик, которым оно крепится к ротору 7 двигателя. Вал 2 насоса вращается на двух шарикоподшипниках — нижнем 1, воспринимающем только радиальную нагрузку, и верхнем 8, воспринимающем радиальную и осевую нагрузки. В кольцевую щель между валом насоса и хвостовиком колеса вставлена неподвижная втулка 6, образующая гидрозатвор, исключающий попадание металла в нижний подшипник. В таком насосе требуется поддерживать постоянное давление в полости ротора. [c.42]

Д. Кольцевая щель с радиальными ребрами [c.204]

Интенсификации теплообмена менаду поверхностью трубки или поверхностями телескопических трубок и жидкостью в кольцевой щели иногда достигают путем применения плоских пластин, устанавливаемых радиально (рис. 121). [c.204]

В кольцевой щели жидкость движется несколькими параллельными потоками, число которых равняется числу радиальных ребер 2. [c.204]

Рис. 121. Кольцевая щель с радиальными пластинами

J — огневое днище головки 2 — радиальная щель 3 — кольцевая щель. [c.178]

Трение плунжера возникает в основном в результате неравномерного распределения давления жидкости в радиальном кольцевом зазоре, образованном плунжером и гильзой, ввиду чего возникает сила, поджимающая плунжер к одной стороне. Последнее обусловлено в основном перекосами оси плунжера относительно расточки в корпусе, а также неправильной геометрией (конусностью) поясков золотника или отверстия в гильзе. Исключением является конусность, при которой образуется щель, сужающаяся в направлении потока утечек жидкости при этом возникают радиальные силы давления жидкости, стремящиеся совместить ось золотника с осью отверстия в гильзе. Учитывая это, плунжер рекомендуется выполнять с некоторой минимальной (несколько микрон) конусностью, обращенной вершиной конуса в сторону высокого давления. Практически может быть рекомендована конусность, равная 0,25с, где с — номинальный входной зазор. [c.303]

Величина зазора кольцевой щели и длина уплотняющих элементов назначаются в зависимости от особенностей конструкции и условий эксплуатации агрегата. Обычно в золотниковом устройстве, цилиндрах двигателя и насоса назначается очень небольшая величина радиальных зазоров (5—35 мк на сторону). [c.67]

Рис. 11.1. Схемы щелевых уплотнений в —с торцовой щелью б —с радиальной гладкой щелью в — с кольцевыми канавками (для жидкостей) г — лабиринтного типа (для газов) д, е— с плавающими кольцами

Щелевые уплотнения работают на принципе создания между уплотняемыми поверхностями минимально возможного зазора — щели, в котором дросселируется уплотняемая среда. Количество просочившегося через щель газа (жидкости) зависит в основном от величины перепада давлений между разделяемыми полостями и от площади кольцевой щели, которая определяется диаметром кольцевого зазора д. и его величиной 6. Щелевые уплотнения могут быть выполнены как с радиальными зазорами, так и с осевыми (рис. 5.68). [c.176]

В качестве захватывающих органов в САЗ второй группы используют, как правило, профильные окна, а в простейшем случае кольцевую щель, расположенные в донной части бункера БЗУ. Для захвата ПО захватывающими органами эта часть бункера БЗУ вращается вокруг оси роторной САЗ. Частота вращения захватывающих органов в отличие от САЗ первой группы не зависит от частоты вращения рабочих позиций САЗ, и ее выбирают так, чтобы обеспечить оптимальные условия для захвата ПО захватывающими органами. Захваченные ПО накапливаются в кольцевой накопительной зоне п перемещаются по дну бункера в радиальном направлении к ра- [c.265]

Трубные головки имеют преимущественно прямоточную конфигурацию (см. рис. XI. 1), удобную с точки зрения приема экструдируемых труб, обеспечивающую практически полное равенство длин всех линий тока. Таким образом, сама конструкция головки предусматривает выравненность потока на выходе из кольцевой щели. Поэтому заложенная в конструкции возможность радиального смещения мундштука посредством отжимных болтов 8 (после ослабления болтов 9) с целью регулировки высоты щели формующего зазора имеет только корректировочный смысл компенсацию незначительной неоднородности экструзии вследствие систематической разности вязкости расплава в различных точках поперечного сечения канала головки (эта неоднородность вязкости может быть вызвана неоднородным распределением температуры в теле головки). [c.387]

На рис. 4.12 изображен шпиндель ведущего круга на гидростатических подщипниках. Масло от насосной станции поступает через фильтр тонкой очистки 1 по трубопроводу в упорный 2 и радиальный 3 подшипники. Через отверстие в обойме оно поступает в кольцевую выточку и затем через кольцевые щели (дроссели) в кольцевые карманы пяты 4. Далее через радиальный зазор между шейкой шпинделя и втулкой (0,03 мм) уходит на слив в бак гидростанции. Давление в карманах подшипника 0,1... 0,15 МПа (10... 15 кгс/см ), давление на выходе из насосной станции 0,2... 0,3 МПа (20... 30 кгс/см ). [c.152]

Большинство щелевых дросселей может быть приведено к одной из схем, представленных на рис. 29, а... в. Дроссель типа I имеет радиальное истечение масла. Вход и выход (подвод и отвод масла) можно менять местами, при этом сопротивление дросселя не меняется. В дросселе типа П истечение масла происходит вдоль образующей цилиндра, параллельно оси. В дросселе типа П1 истечение масла происходит через зазор между двумя цилиндрами (по кольцевой щели между ними). [c.57]

Спрямляющее устройство в этом случае может быть только периферийным, т. е. оно должно быть удалено от электродов. Для этого автором предложено за щелями внутренней стенки 3 (кольцевой решетки) кольцевого канала установить односторонние козырьки-отражатели 4 (рис. 8.9). Такая решетка с козырьками может быть создана или штамповкой металлического листа с установкой образуемых при этом односторонних козырьков под определенными углами (вариант I), или путем приварки (другим способом крепления) радиально к соответствующим краям отверстий (щели) кольцевой решетки прямых пластин 5 (вариант II). Назначение козырьков — изменить направление струек, отделяющихся от общего потока в кольцевом канале, по крайней мере на 90°, а у ближайших ко входу щелей — больше чем на 90° для равномерного распределения потока по сечению 1—У за кольцевым каналом. Однако козырьки при штамповке получаются относительно короткими ( J ,,,, Ьщ) и при радиальном расположении не могут изменять направления струек на нужные углы. [c.215]

Они должны быть установлены под углом коз <. 90°, причем ближе ко входу в кольцевой канал этот угол должен быть меньше. При длинных козырьках (/ т = 2- ЗЬщ) радиальное направление струек, выходящих из щелей кольцевой решетки, может быть обеспечено и при их установке под углом 90°. [c.216]

Радиальный зазор в щели выбирается равным 0,25— 0,3 мм, что дает возможность предотвратить соприкосновение неподвижных и вращающихся деталей. Необходимая длина щели определяется расчетом по перепаду давления. Для увеличения сопротивления щели на вращающейся втулке нарезают кольцевые канавки 1,6X1.6 мм с шагом 3,2 мм, что уменьшает утечки приблизительно на 30%. [c.182]

Чтобы уменьшить влияние края объекта на сигналы ВТП, применяют концентраторы магнитного поля в виде ферритовых сердечников (рис. 2) и электропроводящие неферромагнитные экраны, вытесняющие магнитное поле из занятой ими зоны. При размещении экранов в торцах проходных преобразователей влияние краев объектов контроля уменьшается, но при этом ухудшается однородность поля в зоне контроля. Специальные экраны с отверстиями могут служить масками , при этом отверстие служит источником магнитного поля, возбуждающего вихревые токи в объекте. При использовании масок значительно снижается чувствительность ВТП, но повышается их локальность. Повышения локальности ВТП добиваются также комбинацией кольцевых ферромагнитных сердечников с электропроводящими неферромагнитными (обычно медными) экранами и коротко-замкнутыми витками, вытесняющими магнитный поток из сердечников в зону контроля (рис. 7, а, 6) [2]. Кольцевые ферритовые сердечники служат также основой щелевых ВТП, применяемых для контроля проволоки (рис. 7, в, г). Для ослабления влияния радиальных перемещений объекта контроля на сигналы ВТП применяют экранирование магнитопровода вблизи щели с целью повышения однородности магнитного поля в щели. [c.86]

В уплотнениях при несимметричном изменении радиальных зазоров порождаются также принципиально иные силы под влиянием неравномерного поля давлений на бандаж РК или на поверхности уплотнений вала. Причина этой неравномерности — в смещении оси ротора относительно оси статора, из-за чего в камеру между двумя уплотняющими кольцами пар поступает неравномерно по окружности и при этом меняются живые сечения канала и уплотнительные щели. В уплотнительную камеру над бандажом РК поток входит сильно закрученным, и на бандаж действуют значительные силы трения. Кроме того, из-за винтового движения в камере элементарных струек меняются их входные и выходные сечения. Под влиянием этих явлений при местных изменениях зазоров в кольцевом потоке возникает поле неравномерных по окружности ускорений, скоростей и давления. Неравномерные по окружности сила давления и сила трения вызывают действующую на РК внешнюю ПАС, которая может поддерживать прямую прецессию ротора. [c.251]

В некоторых случаях на поршнях гидроагрегатов делают поперечные кольцевые канавки, способствующие разгрузке поршня от радиального давления жидкости, прижимающего обычно его к одной стороне цилиндра. Они также улучшают смазку трущихся поверхностей и облегчают вынос из щели твердых механических частиц, проникших туда вместе с жидкостью. [c.127]

Силы трения могут быть снижены путем уменьшения неуравновешенных радиальных сил давления жидкости на плунжер. Наиболее простым способом снижения указанных сил является про-резание на поверхности плунжера или гильзы кольцевых прямоугольных канавок (рис. 193, б). Поскольку гидравлическое сопро тивление канавки ничтожно по сравнению с сопротивлением щели, давление в канавке, обусловленное утечками жидкости, одинаково [c.343]

Аналогичным путем проводится интегрирование системы уравнений движения и уравнения неразрывности для случая течения жидкости по узкому зазору между двумя плоскостями. Считая, что течение по кольцевому зазору между стержнем и втулкой происходит так же, как и по щели между двумя плоскостями (так можно считать, если радиальный зазор бщ намного меньше среднего диаметра Ощ), получим для данного случая соответственно [c.463]

Кольцевой образец 3 (рис. 96) устанавливается с заранее рассчитанными зазорами (для этого служат медные прокладки 2) в обоймах 7, 4 и заливается свинцом 5 с последующим обтачиванием до толщины 0,5 мм. Алюминиевая фольга 6, наклеенная на втулки и образец, препятствует проникновению расплавленного свинца в зазоры между образцом и втулками. Приспособление помещается в толстостенный сосуд, в котором создается давление, разрушающее образец. Радиальные напряжения в образце малы по сравнению с тангенциальными, а осевые отсутствуют вследствие зазоров между образцом и втулками. Момент разрушения фиксируется на слух по характерному щелчку. В результате испытаний пьезокерамических образцов по описанной методике получены значения разрушающего напряжения, превышающие на 80% предел прочности материала на сжатие, определенный общепринятым методом. [c.217]

Прямоточным называют лабиринт, образованный кольцевыми проточками, выполненными на сопряженных поверхностях радиальной щели. Варианты исполнения прямоточных лабиринтов показаны на рис. 10. [c.27]

Работа — Выражение графическое и аналитическое 41 — Потери вследствие необратимости 42 — Экиииа-лент тепловой 40 — — электрического тока 338 Равновесие тела в жидкости 459 Радиально-кольцевые щели 492 Радиальные щели 492 Радиус атомный чистых металлов [c.548]

Игольчатые подшипники могут работать на пластичной и жидкой смазке. Барботажная смазка затруднена из-за узости кольцевых щелей на торцах подшипника. В безобойменных установках наилучший способ подвода масла — через радиальные отверстия в валу, расположенные по оси симметрии подшипника (виды в, г). [c.501]

Исследования коэффициентов трения выполнялись на малой аэродинамической модели на. девяти лентах из алюминиевых полос толщиной 1,9 мм. Труба была разрезана на 11 кусков, каждый из которых полировался внутри. Принципиальное отдгачие рассматриваемого ра чего участка составляли отборы давления, выполненные в виде кольцевых щелей шириной 0,3 мм (см. рис. 6.3,в). Куски трубы кольцевых отборов спаивались оловянным припоем на специальных оправках, что исключало радиальные перекосы трубы. Отклонения диаметра трубы от среднего значения на участках измерения не превьииали 0,05 мм. Алюминиевые полосы для скрученных лент изготовлялись такой ширины, чтобы после скрутки зазор между стенкой трубы и лентой не превышал 0,3 мм. Перед скруткой поверхность лент полировалась. Предельная погрешность шага ленты не превышала 3%. На рабочем участке было предусмотрено 10 отборов статического давления. Для каждого шага ленты была определена зона стабилизации потока. Обшая длина модели составляла 70 ). Для измерения расхода при различных режимах использовались два сопла Вентури диаметрами 30 и 12 мм. Полученные значения коэффициентов трения приведены на рис. 6.8. [c.123]

Стендовый натриевый насос с турбоприводом (рис. 5.31) интересен тем, что выполнен в консольном варианте на подшипниках качения. Вал насоса 5 вращается в двух опорах. Нижняя опора 6 — радиальный шарикоподшипник, верхняя опора -i — сдвоенный радиальный шарикоподшипник, воспринимающий осевую и радиальную нагрузки. Подшипники смазываются консистентной смазкой, закладываемой на весь срок работы насоса (возможно пополнение смазки с помощью шприц-масленки). Предусмотрено охлаждение подшипников дефи-нилом. В целях уменьшения протечек перекачиваемого натрия вал насоса проходит через узкую кольцевую щель 7 большой длины. Слив протечек натрия осуществляется по специальному трубопроводу. В конструкции предусмотрена дополнительная труба слива протечек на случай, если металл по каким-то причинам попадает выше диафрагмы 2. Импеллер 3 служит для затруднения условий попадания металла выше этой диафрагмы. Корпус насоса снабжен электрообогревом /. В качестве привода используется паровая турбина [I, гл. 2J. [c.176]

В работе [Л. 5-14] исследован распылитель, представленный на рис. 5-21, а и предназначенный для распыливания высоковязкого топлива воздухом высокого давления в камерах горения газовых турбин. В этой форсунке воздух подается по трубке / в винтообразный канал, образованный вставкой 2, и выходит с большой вращательной скоростью через сопло 3. Топливо по трубке 4 поступает в форсунку в радиальном направлении и через кольцевую щель 5 подается к устьвд 106 [c.106]

Вторая схема использования полупродукта быстрозакаленного материала. Полученный аморфный полупродукт подвергают горячей пластической деформации, в результате которой происходит не только кристаллизация мелких частиц, но и возникает кристаллическая текстура в заготовке. Направление кристаллографических осей текстуры напрямую связано с видом пластической деформации. Например, при горячей прокатке по такой технологии получены магниты с ВН) = 400 кДж/м , В = 1,36 Тл, 1000 кА/м. Эта технология позволяет, используя экст-рудирование через кольцевую щель, получать магниты с радиальной текстурой и высокими свойствами вдоль радиуса кольцевого магнита ( Л)тах = 29,8 МГс Э при 5 = 11,2 Тл и = 10,5 кЭ. Получение кристаллической текстуры в радиальном направлении — трудно управляемый процесс, и фактически предложенное решение является единственным для получения таких магнитов. На рис. 8.6 представлена схема горячей экструзии, позволяющая получить магниты с острой радиальной текстурой, обеспечивающей высокие магнитные характеристики. [c.529]

Вакуумная деаэрационная колонка для производительности 300 г/ч (рис. 6-1) имеет две ступени дегазации струйную и барботажную. Вода, направляемая на деаэрацию по трубе 8, поступает на верхнюю тарелку 6. Последняя секционирована так, что при минимальной (30%) нагрузке работает только часть отверстий во внутреннем секторе. При увеличении нагрузки вода перетекает через кольцевой порог 7 и далее вытекает через дополнительные ряды отверстий. Секционирование верхней тарелки позволяет избежать гидравлических перекосов по пару и воде при колебаниях нагрузки и во всех случаях обеспечить обработку струй паром. Пройдя струйную часть, вода поступает на перепускную тарелку 9, предназначенную для сбора и перепуска воды через отверстие 15 на определенный участок расположенного ниже барботаж-ного листа 2. Отверстие 5 на перепускной тарелке примыкает к вертикальной сплошной перегородке 16, идущей вниз до основания корпуса колонки. Барботажный лист выполнен в виде кольца с радиально расположенными щелями 4, ориентированными перпендикулярно потоку воды. В конце барботажного листа имеется водосливный порог 3, который проходит до нижнего основания деаэратора. Вода протекает по барботажному листу, переливается через порог и поступает в сектор, образуемый порогом 3 и перегородкой 16, а затем самотеком отводится в трубу /. Весь пар в колонку подводится под барботажный лист по трубе 13. Под листом образуется паровая подушка, и пар, пройдя щели 14, барботирует через воду. [c.197]

В последнее время применяют систему гидросъе,-ма. Масло под давлением, превышающим контактное давление(порядка нескольких сот атмосфер), подводят в кольцевую выточку на посадочной поверхности через отверстие в валу (рис. 350, а) или ступице (рис. 350, б). Давление масла вызывает упругую радиальную деформацию распрессовываемых деталей присутствие масла уменьшает трение при распрессовке. К этому присоединяется расклинивающее действие масла, проникающего в силу капиллярности в кольцевую щель между деталями. Усилие распрессовки резко уменьшается. [c.452]

Пусть в данный момент времени диафрагма движется в сторону рупора при этом в камере будут возникать радиальные пото1Ги воздуха, направление которых показано стрелками. В то же время будут иметь место и воздушные потоки из объёма внутри магнита в объём под диафрагмой, поскольку эти объёмы сообщаются друг с другом через кольцевой зазор, в котором находится звуковая катушка. Так как расстояние между диафрагмой и передней стенкой камеры очень невелико, как невелика и ширина кольцевой щели между звуковой катушкой и керном, то эти воздушные потоки встречают довольно большое сопротивление, обусловленное вязким трением. Нужно также учесть, что благодаря сопротивлению вытеснение воздуха от периферии к центру камеры запаздывает, так что избыточное давление в периферической её части больше, чем в центральной части. Таким образом камера даёт не только упругое, но ещё и активное сопротивление, причём оба эти сопротивления зависят от частоты. [c.227]

На рис. 4-2, а вверху показана половина камерной диафрагмы, а внизу — бескамерной. Внутренний диаметр корпуса диафрагмы равен (с допускаемым отклонением +1%) диаметру трубопровода 1>20-В камерной диафрагме давления к дифманометру передаются посредством двух кольцевых уравнительных камер, расположенных в ее корпусе перед и за диском с отверстием, соединенных с полостью трубопровода двумя кольцевыми щелями или группой равномерно расположенных но окружности радиальных отверстий (не менее четырех с каждой стороны диска). Кольцевая камера перед диском называется п.117с овой, а за ним — минусовой. Наличие у диафрагмы кольцевых камер позволяет усреднить давление но окружности трубопровода, что обеспечивает более точное измерение перепада давления. Площадь аЬ поперечного сечения кольцевой камеры должна составлять не менее половины площади кольцевой щели или группы отверстий, площадь каждого из которых равна 12—16 мм . Толщина й внутренней стенки кольцевой камеры берется не менее двойной ширины кольцевой щели. [c.280]

Более сложными сужающими устройствами являются обычные и укороченные сопла Вентури (рис. 4-5), имеющие входную часть в виде н(у)ма-лизованного сопла, небольшую цилиндрическую горловину с расчетным диаметром го и выходной конус 1. У обычных сопл диаметр конца выходного конуса равен диаметру трубопровода, а у укороченных меньше. В обоих случаях угол ф конуса выбирается 5—30°. Отбор давления в плюсовую камеру производится через кольцевую щель перед сужением сопла, а в минусовую — через радиальные отверстия в его горловине, диаметр б которых составляет не более 0,13 201 но не мепее 3 мм. Длина /о выходного конуса укороченного сопла Вентури берется не менее 20 Остальные размеры устройств = 0,3 20 и = 0,2—0,4 2о-Профиль сопл Вентури близко соответствует свободному изменению формы потока при прохождении через сужающее устройство. Выходной конус обеспечивает восстановление большей части перепада давления, создаваемого прибором, и, следовательно, приводит к значительному снижению остаточной потери давления. [c.284]

Результаты исследований приведены нарис. 8.10. Ниже дано распределение относительных расходов д = д дс по щелям с кольцевой решеткой и прямыми пластинами (вариант П). Видно, что предложенные козырьки обеспечивают достаточно равномерное распределение скоростей как по величине, так и по направлению даже в сечении 1—1. В частности, с козырьками-огражателями (с разными углами коз) коэффициент неравномерности 1 этом сечении очень близок к единице (Л1 = 1,05). Равномерное распределение расходов д через все щели кольцевой решетки получается н при решетках с прямыми пластинами (радиальные козырьки) [c.216]

На рис. 19.3 показано уплотнительное кольцо вала, выполненное из эластомера [Пат. № 363286 (Австрия) ]. Оно состоит из корпусной части 1 прямоугольного сечения и уплотнительной губы 2 почти треугольного сечения, соединенных тонкой перемычкой. Корпусная часть и уплотнительная губа разделяются кольцевой ш,елью а, которая при радиальной нагрузке полностью или частично смыкается, а при осевой нагрузке расширяется. Щель повышает эластичность уплотнительной губы и облегчает монтаж уплотнения. В случае использования кольца в качестве радиального уплотнения облицовывается та часть уплотнительной губы, которая прилегает к кромке А, контактируюш ей с поверхностью В вала. При использовании кольца в качестве осевого уплотнения облицовывается осевой выступ уплотнительной губы, контактирующий с буртом С вала. Универсальное уплотнительное кольцо имеет облицовку, покрывающую всю рабочую часть уплотнительной кромки. Для изготовления уплотнительного кольца можно использовать обычные виды каучука. Для облицовки применяют пластмассы, обладающие высокой износостойкостью и хорошими антифрикционными свойствами, например ПТФЭ. Материал облицовки должен хорошо соединяться с материалом кольца. [c.336]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...