Щель радиальная

Решение. Пусть в некоторый момент времени t размер зазора равен у. Выделим для этого момента времени в зазоре элементарную кольцевую щель радиальной длиной dr. [c.219]

Большим разнообразием форм отличаются щели с гладкими поверхностями. Торцовые щели, образованные параллельными плоскостями, называют плоскими, или щелями с плоскопараллельным зазором. Радиальные щели, образованные цилиндрическими соосными поверхностями, называют цилиндрическими концентричными щелями, а с несоосными поверхностями — цилиндрическими эксцентричными щелями. Радиальные щели, образованные поверхностями с" небольшой конусностью, называют конусными, а если оси поверхностей непараллельны, то — щелями с перекосом осей. Конусные щели в зависимости от того, сужается или расширяется зазор в направлении утечки, называют конфуз орными или диффу-зорными. [c.376]

В рассмотренных типах радиальных уплотнений для предотвращения контактов поверхностей щели радиальный зазор должен превышать несоосность ротора относительно корпусных деталей. В связи с этим зазор принимают относительно большим (обычно десятые доли миллиметра). При необходимости использования меньших зазоров и для достижения повышенной герметичности применяют уплотнения с плавающими кольцами. [c.377]

Щелевые (рис. 8.9, а, б) и лабиринтные (рис. 8.9, в) уплотнения достигаются сопротивлением протеканию жидкости через узкие щели, радиальные и осевые выточки (лабиринты) сложной формы. Эти уплотнения надежно защищают подшипники от грязи и пыли при смазывании их любым смазочным материалом не имеют трущихся деталей применимы практически при любой окружной скорости. Формы канавок показаны на рис. 8.9, а и б размеры (мм) можно принимать по следующим рекомендациям [c.131]

Щелевые и лабиринтные уплотнения (рис. 70, а—г) достигаются сопротивлением протеканию жидкости через узкие щели, радиальные и осевые выточки (лабиринты) сложной формы. Эти уплотнения надежно защищают подшипники от грязи и пыли при работе как на жидкой, так и на консистентной смазке не имеют трущихся деталей применимы практически при любой окружной скорости. [c.107]

Щелевые (рис. 8.22, а, б) к лабиринтные (рис. 8.22, в) уплотнения создают сопротивление протеканию жидкости. Это узкие щели, радиальные и осевые выточки (лабиринты) сложной формы. Уплотнения надежно защищают подшипники от грязи и пыли при смазывании их любым смазочным материалом, не имеют трущихся деталей, применимы практи- [c.321]

Лабиринтные уплотнения. Большое распространение получили лабиринтные уплотнения, в которых уплотняющий эффект создается чередованием радиальных и осевых зазоров. Эти зазоры образуют длинную узкую извилистую щель. При окружной скорости вала до 30 м/с эту щель заполняют пластичным смазочным материалом. [c.159]

Спрямляющее устройство в этом случае может быть только периферийным, т. е. оно должно быть удалено от электродов. Для этого автором предложено за щелями внутренней стенки 3 (кольцевой решетки) кольцевого канала установить односторонние козырьки-отражатели 4 (рис. 8.9). Такая решетка с козырьками может быть создана или штамповкой металлического листа с установкой образуемых при этом односторонних козырьков под определенными углами (вариант I), или путем приварки (другим способом крепления) радиально к соответствующим краям отверстий (щели) кольцевой решетки прямых пластин 5 (вариант II). Назначение козырьков — изменить направление струек, отделяющихся от общего потока в кольцевом канале, по крайней мере на 90°, а у ближайших ко входу щелей — больше чем на 90° для равномерного распределения потока по сечению 1—У за кольцевым каналом. Однако козырьки при штамповке получаются относительно короткими ( J ,,,, Ьщ) и при радиальном расположении не могут изменять направления струек на нужные углы. [c.215]

Они должны быть установлены под углом коз <. 90°, причем ближе ко входу в кольцевой канал этот угол должен быть меньше. При длинных козырьках (/ т = 2- ЗЬщ) радиальное направление струек, выходящих из щелей кольцевой решетки, может быть обеспечено и при их установке под углом 90°. [c.216]

Способы выравнивания раздачи потока. Для обеспечения равномерного распределения потока вдоль раздающего канала радиальных аппаратов, воздухораспределителей и коллекторных систем существует, как известно [16, 45, 67—69, 74, 129, 150, 151] ряд способов, основные из которых базируются на выполнении канала суживающимся вдоль потока и уменьшении по направлению потока площади сечения боковых отверстий на единицу длины. Изменять площадь сечения канала вдоль потока можно как плавно, например с помощью профилированной вставки 1 (рис, 10.32, б), наклоном или профилированием одной из боковых стенок (рис. 10.32, а, в и г), так и ступенчато (для коллекторов, воздухораспределителей, рис. 10.32, д). Методы расчета таких каналов, а также расчета распределения площадей боковых отверстий (продольной щели) даны в ряде перечисленных )абот. [c.302]

Во многих случаях необходимо не только обеспечить вдоль канала равномерный отток (равномерное распределение радиальных скоростей по величине), но и придать струйкам, вытекающим из боковой поверхности, соответствующее направление. Дело в том, что в случае отсутствия каких-либо направляющих устройств на пористой боковой поверхности раздающего канала аппарата или в продольной щели воздухораспределителя отделяющиеся струйки по инерции направляются не нормально к оси канала, а под углами, меньшими 90°. Это имеет место как внутри пористого слоя или фильтровальной перегородки, так и особенно на выходе из них. [c.302]

Динамическая вязкость жидкости р 0,16 П плот-иость (> ==- 890 кт/м активная площадь поршня цилиндра / == 9 с г радиальный зазор (дросселирующая щель) Ь — 0,3 мм диаметр цилиндра демпфера Л — 24 мм. [c.215]

Упражнение 2. Определение радиального распределения температуры по сечению дуги. При заданном расстоянии между электродами и заданной величине тока сфотографируйте спектр поперечного сечения дуги. Поскольку ось дуги расположена вертикально, для этого необходимо сфокусировать на щель изображение дуги, повернутое на 90°. Изображение поворачивают с помощью 45° призмы полного внутреннего отражения. Свет от дуги направляют в призму через одну из малых граней. Лучи испытывают полное внутреннее отражение на большой грани и выходят через вторую малую грань. Призма может поворачивать изображение на любой угол, в зависимости от угла поворота ее вокруг [c.241]

Упражнение 2. Определение радиального распределения температуры в дуге. Изображение дуги с угольными электродами, повернутое на 90°, спроектируйте на щель спектрографа. Щель должна разрезать поперек изображение столба дуги (см. упр. 2 задачи 14). Сфотографируйте спектр поперечного сечения дуги с чистыми угольными электродами. Радиальное распределение температуры определите по полученным в результате расчета радиальным распределениям максимальных интенсивностей полос. [c.251]

В стыке с винтовой удерживающей муфтой (рис. 20.3, о) герметичность стыкового соединения достигается за счет радиального обжатия резинового уплотнителя в раструбной щели, образованной внутренней поверхностью раструба и наружной поверхностью гладкого конца трубы. Уплотнитель удерживается в раструбной щели винтовой муфтой, свободно ввинчиваемой в раструб. В стыке с уплотняющей манжетной (рис. 20.3, б) герметичность обеспечивается радиальным обжатием манжеты при введении гладкого конца трубы в раструб. [c.277]

На рис. 20.4 приведены конструкции стыковых соединений, рекомендуемые для труб диаметром 400. .. 900 мм. Во фланцевом стыке с накидными болтами (рис. 20.4, а) герметичность стыка достигается за счет осевого обжатия резинового уплотнителя в сферическом пазу раструба фланцем при подтягивании накидных болтов. В стыке с запорным зубом (рис. 20.4, б) герметичность стыка обеспечивается за счет радиального обжатия уплотнителя в раструбной щели и удерживания его в щели запорным зубом. [c.277]

Другим методом монохроматизации является механический монохроматор. Принципиальная схема этого устройства изображена на рис. 9.8. Непрерывный пучок нейтронов из реактора поступает в трубу длиной от нескольких метров до десятков метров, на концах которой установлены два непроницаемых для нейтронов диска. Каждый диск имеет узкую радиальную щель. Оба диска синхронно вращаются с угловой скоростью и>, причем их щели сдвинуты по фазе на некоторый угол ф. Поэтому, если расстояние между дисками равно L, то через трубу проходят только нейтроны со скоростями, близкими к где [c.488]

Q м вод. ст., если величина радиального зазора Ь = 2 мм и длина каждой щели / = 40 мм. [c.173]

Вязкость жидкости а = 0,16 пз удельный вес у = = 890 кГ/м -, активная площадь поршня силового цилиндра F—9 см" радиальный зазор (демпфирующая щель) 6=0,3 мм диаметр щели d = 24 мм. [c.215]

Полагая приближенно течение в зазоре только радиальным, воспользуемся дня решения задачи уравнением (8-17) для плоской щели. Будем иметь [c.218]

Динамическая вязкость жидкости [х = 0,16 П плотность р = 890 кг/м активная площадь поршня силового цилиндра F = 9,см радиальный зазор (дросселирующая щель) Ь = 0,3 мм диаметр щели d = 2А мм. [c.216]

Радиальный зазор в щели выбирается равным 0,25— 0,3 мм, что дает возможность предотвратить соприкосновение неподвижных и вращающихся деталей. Необходимая длина щели определяется расчетом по перепаду давления. Для увеличения сопротивления щели на вращающейся втулке нарезают кольцевые канавки 1,6X1.6 мм с шагом 3,2 мм, что уменьшает утечки приблизительно на 30%. [c.182]

Чтобы уменьшить влияние края объекта на сигналы ВТП, применяют концентраторы магнитного поля в виде ферритовых сердечников (рис. 2) и электропроводящие неферромагнитные экраны, вытесняющие магнитное поле из занятой ими зоны. При размещении экранов в торцах проходных преобразователей влияние краев объектов контроля уменьшается, но при этом ухудшается однородность поля в зоне контроля. Специальные экраны с отверстиями могут служить масками , при этом отверстие служит источником магнитного поля, возбуждающего вихревые токи в объекте. При использовании масок значительно снижается чувствительность ВТП, но повышается их локальность. Повышения локальности ВТП добиваются также комбинацией кольцевых ферромагнитных сердечников с электропроводящими неферромагнитными (обычно медными) экранами и коротко-замкнутыми витками, вытесняющими магнитный поток из сердечников в зону контроля (рис. 7, а, 6) [2]. Кольцевые ферритовые сердечники служат также основой щелевых ВТП, применяемых для контроля проволоки (рис. 7, в, г). Для ослабления влияния радиальных перемещений объекта контроля на сигналы ВТП применяют экранирование магнитопровода вблизи щели с целью повышения однородности магнитного поля в щели. [c.86]

Создают второй коррозионно-стойкий слой. Способствуют повышению прочности в вертикальном направлении. Предотвращают коробление намотанного слоя. Предотвращают образование щелей при намотке Обеспечивает основную прочность в радиальном направлении стенки сосуда [c.319]

Твердые частицы разрывают масляную пленку, ухудшая режим смазки, закупоривают щели дросселей и других каналов малого сечения. Загрязнения приводят к заклиниванию движущихся деталей гидрооборудования, вызывая скачкообразные движения привода. Сильные загрязнения ухудшают работу золотниковых распределителей следящих систем, у которых величина радиального зазора между втулкой и плунжером 1—5 мкм. Чем выше концентрация загрязнений в жидкости, тем больше силы трения плунжерных пар гидрооборудования [33]. [c.117]

На рис. 2.17 рассмотрена возможная схема герметичного насоса на подшипниках качения. Рабочее колесо имеет удлиненный хвостовик, которым оно крепится к ротору 7 двигателя. Вал 2 насоса вращается на двух шарикоподшипниках — нижнем 1, воспринимающем только радиальную нагрузку, и верхнем 8, воспринимающем радиальную и осевую нагрузки. В кольцевую щель между валом насоса и хвостовиком колеса вставлена неподвижная втулка 6, образующая гидрозатвор, исключающий попадание металла в нижний подшипник. В таком насосе требуется поддерживать постоянное давление в полости ротора. [c.42]

Достоинствами уплотнения неподвижной втулкой являются простота конструкции, широкий выбор применяемых материалов. Однако протечки через радиальную щель в уплотнениях такого типа относительно велики, что приводит к необходимости предусматривать в питающих системах вспомогательные насосы с большими подачей и напором. Снижения величины протечек можно достичь лишь за счет увеличения длины щели, так как зазор между валом и втулкой не может быть менее некоторого минимально допустимого значения, определяемого величиной биения вала. Но при этом повышается вероятность касания длинной втулки вала при его перекосах и прогибах, из чего вытекает необходимость дополнительного увеличения жесткости вала. [c.72]

В качестве подходящего, т. е. отвечающего требованиям эксплуатации на АЭС и наиболее перспективного типа уплотнения вращающегося вала в ГЦН для АЭС, может рассматриваться только торцовое уплотнение. Принципиальное его отличие от уплотнения с радиальным зазором заключается в том, что торцовая уплотняющая щель является плоской, тогда как радиальная имеет цилиндрическую форму. Предпочтение плоской (торцовой) щели по сравнению с цилиндрической (радиальной) отдано потому, что технологически очень трудно обработать цилиндрические круговые поверхности с отклонением в несколько микрон, и с увеличением диаметра эти трудности возрастают. Плоские поверхности с необходимой точностью могут быть сравнительно легко получены притиркой, а их неплоскостность может быть доведена до долей микрона даже при больших диаметрах уплотнений. Поэтому при высоком давлении и прочих равных условиях торцовая щель в подвижном контакте всегда будет герметичнее радиальной щели. Кроме того, величину торцовой щели относительно просто регулировать с помощью гидростатических и гидродинамических элементов конструкции, так как при осевых перемещениях ее поверхности смещаются в основном параллельно, не изменяя существенно формы зазора, в то время как в радиальной щели форма зазора при смещении цилиндрических поверхностей меняется. [c.76]

Результаты исследований приведены нарис. 8.10. Ниже дано распределение относительных расходов д = д дс по щелям с кольцевой решеткой и прямыми пластинами (вариант П). Видно, что предложенные козырьки обеспечивают достаточно равномерное распределение скоростей как по величине, так и по направлению даже в сечении 1—1. В частности, с козырьками-огражателями (с разными углами коз) коэффициент неравномерности 1 этом сечении очень близок к единице (Л1 = 1,05). Равномерное распределение расходов д через все щели кольцевой решетки получается н при решетках с прямыми пластинами (радиальные козырьки) [c.216]

Игольчатые подшипники могут работать на пластичной и жидкой смазке. Барботажная смазка затруднена из-за узости кольцевых щелей на торцах подшипника. В безобойменных установках наилучший способ подвода масла — через радиальные отверстия в валу, расположенные по оси симметрии подшипника (виды в, г). [c.501]

На рис. 2.24 показана схема конструкции вихревой трубы с дополнительным потоком, а на рис. 2.25-2.27 — результаты продувок в виде зависимостей безразмерной относительной эффективности 0 и адиабатного КПД процесса энергоразаеления от режимных и геометрических параметров. Для увеличения радиального градиента давления и повышения эффективности процесса энергоразделения дроссельное устройство было выполнено в виде щелевого диффузора. При прочих равных условиях определяет распределение давления внутри камеры энергоразделения. Опыты показали, что относительная величина этой щели, обеспечивающая максимальную холодопроизводительность вихревой трубы, близка к 0,01. Проверка этой рекомендации при различных давлениях подтвердила этот вывод. [c.85]

Гребенчатые уплотнения более стойки при износе и применяются в высоконапорных радиально-осевых турбинах (см. рис. 11.13). В них можно значительно увеличить длину щелей и за счет этого повысить сопротивление протечкам, но вследствие увеличения поверхности дисковые потери здесь оказываются больше, чем в других типах уплотнений. Число гребней назначают от двух до четырех. В последнее время находят применение уплотнения с двумя гребнями (рис. VI.6, б). Неподвижные 13 и вращающиеся 12 кольца имеют П-образную форму. Их отливают из стали 20ГСЛ. Там, где турбины работают на воде, содержащей большое количество твердых взвешенных частиц с достаточно крупными фракциями (больше 0,1 мм), кольца выполняют из стали 10Х18НЗГЗД2Л или 15Г2ВЛ. Мероприятия по борьбе с износом в высоконапорных турбинах описаны в работе [37 ]. [c.184]

Определить перестановочную силу, приложенную к золотнику четырбхлинейного распределителя (рис. 13.7) в момент открытия щели на величину л = 2 мм, когда скорость равномерного движения золотника составляла = 5 мм/с, а перепад давления Ар = I МПа. Диаметр золотника D — 20 мм, радиальный зазор <11ежду гильзой и золотником б = 0,05 мм, коэффициент расхода [г = 0,6. Рабочая жидкость — масло ИС-50 с температурой Т = 50 °С. Принять а = 69°. Решение. Вычисляем величину проходного сечения щели золотника [c.171]

Распределение катодного процесса в полости типа полубесконеч-ний трубки, поляризуемой расположенным у начала этой трубки анодом, изучал А. Н. Фрумкин [157] для случая больших поляризаций, допускающих ряд приближений и упрощений и, в частности, позволяющих пренебрегать градиентом потенциала в трубке в радиальном направлении. В дальнейшем аналогичные задачи решались в теории пористых электродов, но исходные уравнения базировались на тех же допущениях. В этом случае цилиндрический капилляр может быть заменен тонкой щелью и при этом уравнения не изменят своего вида. Поэтому модель в виде цилиндрического капилляра наиболее приемлема для вывода основных уравнений. [c.191]

Исследования коэффициентов трения выполнялись на малой аэродинамической модели на. девяти лентах из алюминиевых полос толщиной 1,9 мм. Труба была разрезана на 11 кусков, каждый из которых полировался внутри. Принципиальное отдгачие рассматриваемого ра чего участка составляли отборы давления, выполненные в виде кольцевых щелей шириной 0,3 мм (см. рис. 6.3,в). Куски трубы кольцевых отборов спаивались оловянным припоем на специальных оправках, что исключало радиальные перекосы трубы. Отклонения диаметра трубы от среднего значения на участках измерения не превьииали 0,05 мм. Алюминиевые полосы для скрученных лент изготовлялись такой ширины, чтобы после скрутки зазор между стенкой трубы и лентой не превышал 0,3 мм. Перед скруткой поверхность лент полировалась. Предельная погрешность шага ленты не превышала 3%. На рабочем участке было предусмотрено 10 отборов статического давления. Для каждого шага ленты была определена зона стабилизации потока. Обшая длина модели составляла 70 ). Для измерения расхода при различных режимах использовались два сопла Вентури диаметрами 30 и 12 мм. Полученные значения коэффициентов трения приведены на рис. 6.8. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...