Пример анализа переходного процесса

Пример анализа переходного процесса [c.100]

В качестве разделительного уравнения, выделяющего первые и вторые рабочие подобласти, было использовано соотношение (11.44), применение которого для систем третьего и четвертого порядков уже было обосновано. Анализ переходных процессов для систем пятого порядка тоже подтвердил целесообразность использования этого соотношения. Одновременно этот анализ, который проводился так же, как и для систем третьего и четвертого порядков, показал, что приближенное разложение процессов на простейшие составляющие с допустимыми ошибками возможно для всех точек рабочих областей. В качестве примера, как выше указывалось, на рис. 11.53 и 11.54 для конкретного сочетания значений коэффициентов А и Ад показаны процессы для ряда точек, расположенных внутри и на границе рабочей области. Исправление ошибок для точек рабочих областей, где ошибки весьма значительны, может быть осуществлено по тому же приему, как и для систем третьего и четвертого порядков. Сплошные, штриховые и штрих-пунктирные кривые на рис. 11.53 и 11.54 имеют такой же смысл, как и на предыдущих аналогичных рисунках. [c.99]

Для облегчения анализа переходных процессов при составлении уравнений движения второстепенные факторы можно опустить (в соответствии с конструкцией регулятора), а функциональные зависимости упростить. Примером такого упрощения является линеаризация зависимостей, сводящая уравнение движения к форме линейного дифференциального уравнения. Метод линеаризации широко использовался классиками теории автоматического регулирования. В тех случаях, когда линеаризация принципиально невозможна или нежелательна, уравнения движения сводятся к форме нелинейных дифференциальных уравнений, анализ которых более труден. [c.348]

После перехода в режим анализа переходных процессов программа МС7 проверяет правильность составления схемы. При наличии ошибок выводится информационное сообщение, пример которого показан на рис, 3,1. [c.132]

Начальное решение примера получено с помощью алгоритма оптимизации релейного управления для основной задачи терминального управления. При этом изменение Т осуществлялось варьированием Д/ при постоянном значении т = вО. Найденная функция опт(ДО показана на рис. 7,7, а пунктирной кривой /. Дальнейшее уточнение решения достигнуто с помощью алгоритма оптимизации релейного управления для вспомогательной задачи терминального управления (кривая 2 на рис. 7.7, а). Уточненное оптимальное управление и соответствующий переходный процесс показаны на рис. 7.7, б, в. Анализ кривых показывает, что пренебрегая погрешностями аппроксимации управления, можно отметить три стабильных интервала постоянства в управлении, т, е. два переключения, что в данном случае соответствует теореме об (п—1) переключениях. [c.219]

Конкретные задания при работе с моделью в учебной лаборатории могут быть самыми разнообразными. Кроме рассмотренных выше примеров, следует назвать управление нестационарным процессом теплопроводности с помощью изменения граничных условий [обобщения постановки лабораторной работы (см. п 5.2.2) на двумерные задачи] моделирование переходных процессов в тепловых аккумуляторах моделирование процессов затвердевания анализ двумерных эффектов у основания ребра и т. п. [c.224]

На основе рассмотренных примеров проведем оценку разложения переходных процессов приближенным методом последовательного формирования отдельных составляющих с точки зрения простоты определения показателей качества процессов и минимума потребного для расчетов машинного времени. Такой анализ одновременно позволит раскрыть основную суть метода эффективных полюсов и нулей. Рассмотренные примеры соответствуют, как отмечалось выше, скачкообразному изменению входных воздействий. Поэтому излагаемый ниже анализ будет соответствовать именно такому случаю. [c.58]

Подробный анализ ошибок приближенного разложения процессов для различных точек рабочей области (см. рис. 11.40, а) здесь не рассматривается. В качестве примера на рис. 11.43, а, б показаны переходные процессы, соответствующие нулевым начальным условиям для ряда точек на границах, а также для некоторых точек, расположенных внутри рабочей области. Штриховые кривые соответствуют полному описанию процессов по выходной кривой X, а сплошные — использованию приближенного разложения процессов на отдельные составляющие. [c.84]

Анализ напряженно-деформированного состояния стационарной трещины при динамическом нагружении имеет важное значение при анализе процессов, предшествующих разрушению. При этом, как правило, рассматривают отдельно установившиеся процессы, вызванные периодическими (в частности, гармоническими) нагрузками, и переходные процессы, вызванные произвольными динамическими (в частности, ударными) нагрузками. При решении реальных задач динамические нагрузки, как правило, прикладываются к части поверхности или объема тела. Волны напряжений распространяются в теле и достигнув трещины взаимодействуют с ней. В случае идеализированных постановок волна напряжений приходит из бесконечности или от границы. Решение задачи представляется в виде суммы решений, определяемых соответственно падающими и отраженными волнами. Решение, соответствующее падающим волнам, регулярно и трудностей не вызывает. Решение для отраженных волн сингулярно и сводится к решению задачи о нагружении берегов трещины. Коэффициенты интенсивности напряжений определяются решением для отраженных волн, поэтому оно представляет наибольший интерес в механике разрушения. Примеры решения различных классических задач динамической механики разрушения приведены в работах [15, 38, 103, 108, 238, 293, 294, 313, 399, 453, 467, 471,478, 535, 549]. [c.36]

Хотя приведенная методика анализа и соответствующие ей диаграммы служат руководством для проектирования, однако при их применении требуется серьезная инженерная интерпретация. Иллюстрацией этого положения может служить гипотетический пример дефекта вблизи осевого отверстия вращающегося вала. Для не разрушающего контроля ультразвуковым и другими методами необходимо определить эквивалент круглой трещины. Принято считать, что диаметр такого дефекта равен 12 мм. Кроме того, необходимо знать минимальную рабочую температуру и переходную температуру по Шарпи в зоне дефекта. Переходную температуру следует определять с учетом изменений, которые происходят в процессе работы турбогенераторной установки и связаны с охрупчиванием в результате отпуска или деформационного старения. Предположительно Те = —45° С. Пока это точно не установлено, следует считать, что дефект располагается перпендикулярно тангенциальным напряжениям, поскольку они являются максимальными напряжениями в зоне отверстия вала. Предполагается, что при расчетной скорости вращения вала эти напряжения составляют 35 кгс/мм , а предел текучести материала 50 кгс/мм . На рис. 54 видно, что такой дефект не приведет к хрупкому разрушению при однократном нагружении и расчетной частоте вращения. Однако в случае значительного превышения расчетной частоты вращения тангенциальные напряжения существенно возрастают и могут превысить предел текучести. Однако для расчетов и в этом случае принимаются напряжения в пределах упругости. Если превышение [c.138]

Рис. 735. Пример применения специализированного пакета SIMULINK для моделирования и сравнительного анализа переходных процессов

Если при анализе переходных процессов происходит срыв на первом шаге интегрирования, то обычно причиной этою являются емкость или индуктивность с необоснованно большим значением параметра. Как правило, это опечатка. Рассмоч рим следующий пример [c.163]

Этот урок посвящен анализу переходных процессов. В нем рассказывается, как использовать программу PSPI E в качестве осциллографа, каковы правила построения диаграмм. В качестве практического примера предлагается проанализировать процесс зарядки и разрядки конденсаторов. [c.67]

Для исследования временной зависимости электрических процессов программа PSPI E использует Transient-анализ. Графическое отображение результатов анализа переходных процессов осуществляется с помощью программы-осциллографа PROBE. Свой первый опыт в проведении компьютерного анализа переходных процессов вы приобретете на примере уже знакомой вам схемы, которую без особого труда могли бы просчитать и без моделирования схемы последовательного включения с резистивно-емкостной связью. [c.68]

Примером является анализатор типа 3348 фирмы Briiel and Kjxr (Дания). Сокращение времени анализа при использовании традиционных схем анализаторов может быть достигнуто уменьшением длительности переходных процессов в анализирующих фильтрах путем использования генератора импульсов гашения и диодных схем для срыва колебаний в резонаторах. Для сокращения времени анализа может быть применен метод анализа с переменной скоростью. Устройство содержит дифференцируюш.ий каскад, на вход которого подается исследуемый спектр. Сигнал на выходе дифференцирующего каскада зависит от крутизны спектра. Этот сигнал через разделительное устройство, инвертор и сумматор управляет работой генератора пилообразного напряжения, что позволяет вести анализ с переменной скоростью более крутые участки спектра отслеживаются медленнее, а более пологие — быстрее. [c.309]

В качестве примера на рис. 2 приведены осциллограммы деформаций вынужденных и собственных колебаний, записанных тен-зодатчиком 2ШР2 (осциллограммы а, б, в, г. д) и тензодатчиком ЗШР9 (осциллограмма е), при различных состояниях индуктора при токе /и=3400 а. Анализ осциллограмм показал, что в зависимости от состояния индуктора не только уменьшаются деформадии, но и изменяется их характер. В свободном состоянии индуктора (рис- 2, а) осциллограмма деформаций имеет ярко выраженный период неустановившихся колебаний, характеризуемый соотношением частот вынужденных и собственных колебаний. В результате сложения собственных и вынужденных колебаний происходит биение, частота которого равна разности частот слагаемых колебаний индуктора и составляет величину 22,5 гц. Двойная амплитуда деформаций в начальный момент после включения индуктора, обусловленная собственными колебаниями, составляет 78,5% от величины двойной амплитуды деформаций, вызываемых электродинамической нагрузкой. Время переходного процесса после включения составляет 0,49 сек. Отношение двойной амплитуды деформаций в момент включения к двойной амплитуде деформаций в установившемся режиме работы свободного инду стора достигает 5. Сравнительно большое время переходного процесса говорит о [c.219]

Обоснование использования уравнения (11.44), а также анализ ошибок приближенного разложения процессов проводились так же, как это описано выше для системы третьего порядка. Анализ подтвердил возможность использования приближенного разложения процессов на отдельные составляющие. Здесь подробно этот анализ, как и для системы третьего порядка, не рассматривается. В качестве примера на рис. П.50,аибпоказаны переходные процессы для ряда точек при конкретном значении Aq и нулевых [c.94]

Стадии (этапы) проектирования подразделяют на составные части, называемые проектными процедурами. Примерами проектных процедур могут служить подготовка деталировочных чертежей, анализ кинематики, моделирование переходного процесса, оптимизация параметров и другие проектные задачи. В свою очередь, проектные процедуры можно расчленить на более мелкие компоненты, называемые проектными операциями, например, при анализе прочности детали сеточными методами операциями мохут быть построение сетки, выбор или расчет внешних воздействий, собственно моделирование полей напряжений и деформаций, представление результатов моделирования в графической и текстовой формах. Проектирование сводится к вьшолнению некоторых последовательностей проектных процедур - маршрутов проектирования. [c.19]

В общем случае уравнения движения несущего винта во вращающейся системе координат содержат параметры, описывающие - движение каждой лопасти по отдельности. Примером может служить уравнение махового движения, полученное в гл. 5. В действительности, однако, несущий винт реагирует на возмущения (такие, как порывы ветра, отклонения управления или перемещения вала) как единое целое в иевращающейся системе координат. Поэтому желательно иметь дело с параметрами, которые отражают это реагирование. Такое представление движения несущего винта упрощает анализ и позволяет лучше понять поведение винта. Для установившегося состояния маховое движение лопасти описывается рядом Фурье, амплитуды гармоник которого характеризуют движение несущего винта в целом. Уравнения движения в иевращающейся системе координат представляют собой просто алгебраические уравнения для амплитуд гармоник. Далее мы будем рассматривать динамику несущего винта в общем случае, включая переходные процессы. [c.327]

Металлографическое изучение деформации биметаллов целесообразно проводить с использованием комплексной методики экспериментирования, основанной на применении автоматических телевизионных анализаторов изображения. Это позволяет осуществлять количественную оценку накопления пластической деформации по числу полос скольжения в анализируемых участках материала, измерять длину трещин и площадь пластической деформации в их вершинах. Наряду с анализом деформационной структуры методика предусматривает проведение микрорентгеноспектраль-ного анализа и фрактографическое изучение изломов с помощью растровой электронной микроскопии. Ниже приведены примеры исследования процесса накопления пластической деформации в переходных зонах образцов биметалла Ст. 3+Х18Н10Т, подвергнутых циклическому нагружению на установке ИМАШ-10-68. Подсчет числа полос скольжения производится с помощью телевизионного анализатора изображения на площади, заключенной в рамку сканирования (рис. 1). Образец, размещенный на предметном столике автоматического количественного микроскопа РМС , перемещался по заданной программе вдоль выбранной базы измерения, ширина которой была равна высоте, а длина соответствовала ширине рамки сканирования, умноженной на число перемещений столика. [c.90]

Этот процесс можно продемонстрировать на примере замкнутого резервуара, который дренируется единичной скважиной, эксплоати-рующейся при постоянном давлении или при постоянном расходе. В таких задачах можно представить себе первоначальный переходный этап, который следует за открытием скважины, как интервал времени, в течение которого установившееся состояние потока распространяется от ствола скважины и отступает к внешнему контуру. Такой подсчет для изотермического потока, где падение давления в скважине внезапно снижается от 100 ат до нуля, приводит к продолжительности переходного этапа, длительность которого составляет 0,4 часа, а общий расход в течение этого периода составляет 3,3% содержания газа в резервуаре. Это подтверждает заключение, сделанное нами в начале настоящего раздела, что для практических целей можно совершенно пренебречь кратковременным неустановившимся переходом в системах газового потока. Основное переходное состояние, определяющее большую часть развития падения давления в резервуаре, включает в себя гиперболическое падение давления резервуара во времени, а вместе с тем и соответствующее падение величины расхода. В том случае, где расход поддерживается постоянным, аналогичный анализ приводит по существу к линейному снижению давления на скважине, и на внешнем контуре, пока резервуар не будет полностью истощен. [c.598]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...