Определение длины краевого эффекта

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЛИНЫ КРАЕВОГО ЭФФЕКТА [c.58]

Определение длины краевого эффекта необходимо, как для характеристики напряженно-деформированного состояния кон- [c.58]

При осесимметричной нагрузке цилиндрических оболочек допускают, что крутящие моменты, сдвигающие и поперечные силы в продольных сечениях отсутствуют. Моментная теория применяется для определения усилий краевого эффекта и расчета коротких оболочек, когда длина оболочек не превышает длины участка действия краевого эффекта. При осесимметричной нагрузке элементы оболочек могут приобретать только радиальные (и) и осевые (т) перемещения. Выразим относительные деформации через перемещения, учитывая, что Сту = 0 из (1.11) [c.74]

ДЛЯ удовлетворения граничным условиям необходимо к частному решению w = добавлять решение однородного уравнения, которое затухает на длине порядка X. Таким образом, общая картина поведения круговой цилиндрической оболочки под действием осесимметричной нагрузки рисуется следующим образом. На большей части длины оболочки в ней реализуется безмоментное напряженное состояние. Изгиб проявляется лишь вблизи концов и в местах резкого изменения нагрузки он носит характер краевого эффекта, т. е. область, где напряжения изгиба существенны, простирается лишь на некоторую определенную длину порядка Я. [c.423]

В отличие от предыдущих глав здесь предполагается что начальное напряженно-деформированное состояние оболочки является суммой безмоментного состояния и краевого эффекта. При этом предполагается, что оболочка является достаточно длинной и взаимным влиянием краевых эффектов можно пренебречь. В тех случаях, когда влияние моментных начальных усилий и докритических деформаций невелико, найден порядок этого влияния на критическую нагрузку. Если же влияние этих факторов существенно, для определения параметра нагружения в нулевом приближении построена эталонная краевая задача, не содержащая относительной толщины оболочки. [c.289]

Методики определения искомых величин, принятые в энергомашиностроении [142, 174], опираются на известное решение классической задачи Ляме о полом цилиндре, нагруженном равномерным давлением по внутренней и внешней поверхностям. В этом случае напряженное состояние диска предполагается плоским, осевые деформации и напряжения — малыми или пренебрежимо малыми, остальные компоненты тензора напряжений — равномерно распределенными по толщине диска, и предположения справедливы для дисков с небольшими осевыми размерами ступицы, когда радиальные деформации превалируют над изгибными. Однако применение удлиненных лопаток последних ступеней потребовало создания дисков со значительными осевыми размерами ступицы. Для таких дисков характерны большие изгибные деформации центральной втулки и существенная неравномерность радиальных и тангенциальных напряжений в осевом направлении. В этом случае результаты, полученные по формулам плоской задачи, не отражают действительно возникающего НДС в диске. К тому же использование формул Ляме для определения напряжений на поверхности соприкосновения диска с валом возможно лишь при одинаковой длине сопрягаемых цилиндров и дает удовлетворительный результат в средней части зоны контакта, на достаточном удалении от торцов диска, где можно пренебречь влиянием краевого эффекта [119]. [c.208]

Краевой эффект определен при адгезии торцов цилиндра, соединенных эпоксидным клеем. Адгезионная прочность растет от 249 -10 до 612 -10 Па в диапазоне отношения длины цилиндра к его диаметру от 0,4 до 3,75. Чем больше это отношение, тем равномернее распределение напряжений в процессе отрыва и меньше краевой эффект [871. [c.93]

Краевой эффект проявляется при определении адгезионной прочности, когда пленки имеют ограниченную длину или ширину. Для пленок относительно большого размера краевой эффект проявляется незначительно. Так, при увеличении ширины образца от 10 до 20 мм наблюдается незначительное (на 8—10%) снижение усилия отслаивания, что свидетельствует о слабом влиянии краевого эффекта [89]. [c.93]

Вместо метода перекашивания пластины в шарнирном четырехзвеннике стали применять простой и экономичный метод перекашивания полосы (табл. 7.4, схемы 4—1 и 4—2). Около свободных кромок образца наблюдается отличное от чистого сдвига напряженное состояние — зона краевого эффекта. Фиксированные кромки образца испытывают обжатие в звеньях приспособления. Влияние краевых зон н равномерность распределения касательных напряжений по ширине образца зависят от отношения длины к ширине рабочей части образца 1/Ь и от отношения упругих постоянных исследуемого материала Оху/Еу. Установлено, что для композитов влияние краевых зон пренебрежимо мало при иь > 10, за исключением случая, когда ху — Уух —1 для таких материалов метод неприменим. Более детальные исследования 6] позволили установить, что оптимальное значение отношения иь зависит от схемы укладки арматуры, т. е. от степени анизотропии материала. Упругие постоянные, определяемые методом перекашивания полосы, мало чувствительны к относительным размерам 1/Ь, так как измерения проводят в центре рабочей части образца, где напряженное состояние наиболее однородно. При определении прочности Яху заметное влияние оказывает обжатие кромок образца. Предпочтение следует отдать приклеиванию образца к звеньям приспособления. Направление действия нагрузки (по диагонали или параллельно кромкам рабочей части образца) заметного влияния на распределение напряжений не оказывает. Звенья приспособлений должны иметь постоянное поперечное сечение уменьшение их толщины по длине образца приводит к заметному приросту нормальных напряжений в образце. Нормальные напряжения Од могут быть причиной преждевременного разрушения образца. По сравнению с испытаниями в шарнирном четырехзвеннике метод перекрашивания полосы позво- [c.210]

Хо, Хо2 — длина действия краевого эффекта соответственно нижней части конструкции, верхней части конструкции. Расчет нижней части системы. Для определения перемещения W[ воспользуемся (21), (22), (14.1) и уравнениями равиовесия, получим систему [c.64]

Полагая в (5.2) р=п, получим формулу для определения длины (по дуге меридиана) зоны распространения краевого эффекта [c.258]

Подставляя значение А из (5.4) в (5.3), получим формулу для определения длины зоны распространения краевого эффекта в случае однородной ортотропной оболочки толщиною к [c.259]

Исходя из решений (7.12), (7.13) и поступая точно так, как в 5 настоящей главы, получим соотношение для определения длины зоны распространения краевого эффекта [c.264]

В общем случае несколько изменяется также и картина распространения краевого эффекта. Исходя из решения (9.14) и поступая точно так, как в 5 настоящей главы, для определения длины 5 зоны распространения краевого эффекта получим [c.284]

Преимущества этой схемы нагружения — однородное по длине напряженное состояние в образце (М р = onst) и возможность определения зоны краевого эффекта (путем изменения длины ,). Определение длины зоны краевого эффекта производится таким же способом, как в случае кручения призматических стержней (см. раздел 4.4). [c.242]

Это означает, что чувствительность определения АС, не говоря о краевом эффекте, не зависит от L. Это существенно упрощает процедуру испытаний, поскольку отпадает необходимость точного воспроизведения длины L для каждого образца с целью обеспечения одной и той же чувствительности тензометра. Тарировку можно проводить при комнатной температуре. Для низкотемпературных измерений нужно лишь ввести поправку на изменение диэлектрической постоянной. Это справедливо при условии сохранения постоянства отношения гз/ri с изменением температуры. Если оба цилиндра изготовлены из одного и того же материала, то изменение гг г минимально. Чувствительность датчика легко меняется в зависимостп от величины гг1г. Датчик мож- [c.388]

Для определения податливости элементы расчетных схем расчленяют таким образом, чтобы граничные сечения тонкостенных элементов (оболочек, колец) не деформировались в своей плоскости. Это дает возможность определять податливости тонкостенных элементов изолированно от всей системы, так же как в стержневых системах. Условие недеформируемости выполняется в ряде сечений роторов и корпусов путем подкрепления оболочек жесткими на деформацию в своей плоскости дисками, кольцами, а также поясами жесткости двигателей. Длинные оболочки можно расчленять на несколько элементов сечениями, расположенными на достаточном расстоянии от зоны краевого эффекта. [c.289]

Наконец, при больших частотах, когда длина волны X мала по сравнению с характерной длиной трещины I, вблизи фронта трещины обосабливается область, характерный линейный размер которой мал по сравнению с I (своеобразный пограничный слой). При этом вне этой области решение легко находится (оно соответствует решениям геометрической оптики), а для определения краевого эффекта нужно решать сингулярную граничную задачу для волновых уравнений (3.191) на полубеско-нечном прямолинейном разрезе, свободном от внешних нагрузок. [c.123]

С учетом этого допуекн на угол вырезки образца, угол наклейки тензодатчн-ков и угол, определяющий направление действия нагрузки, приняты равными 1°. Расчетные зависимости при растяжении полосы с укладкой арматуры под углом 6 справедливы для однородного напряженно-деформированного состояния. Результаты теоретических и экспериментальных исследований 10] показывают, что длина зоны (в данном случае несимметричной) краевого эффекта и поле перемещений в рабочей части образца зависят от относительной длины полосы ИЬ, угла 0 и упругих характеристик материала полосы. Погрешность определения модуля сдвига в плоскости Оха учитывается при помощи зависимости [c.211]

Объектом расчета будем считать наиболее часто встречающийЬя на практике случай емкости, состоящей из цилиндрической оболочки (трубы), соединенной с днищами в виде тел вращения. Оболочку полагаем изотропной. Силовым воздействием считаем внутреннее гидростатическое давление р, принимаемое постоянным по длине оболочки. Расчет на прочность рассматриваемой емкости связан с определением напряжений в двух зонах в краевой зоне — области стыка цилиндрической оболочки с днтцем в зоне безмо-ментных напряжений, простирающейся почти на всем протяжении емкости, исключая узкие области краевого эффекта. Здесь необходимо рассмотреть напряженное сосзояние в краевых зонах, зонах стыка цилиндрической оболочки с днищами (рис. 11.11). [c.252]

В работе [194] описан простой способ экспериментального определения длины зоны краевого эффекта. По этому способу один и тот же стержень нагружается одинаковым крутящим моментол [c.156]

Аккерман [4] высказал несколько предположений о том, как уменьшить имеющееся расхождение. Обычное выражение для скорости рассеяния соответствует рассеянию на винтовой дислокации, перпендикулярной температурному градиенту, и содержит множитель, происходящий вследствие усреднения по случайному расположению дислокаций. Аккерман, следуя Шоеку [206], предложил другую процедуру усреднения, которая учитывает реальную общую длину дислокационных линий в объеме, где они расположены случайно. Это увеличивает множитель, возникающий при усреднении, почти в 3 раза. Он также показал, что скорость рассеяния на краевой дислокации с той же самой величиной вектора Бюргерса составляет 13/8 ее величины при рассеянии на винтовой дислокации. Если вектор Бюргерса ориентирован случайно относительно дислокационной линии, то число краевых дислокаций и число винтовых удваивается, так что общая скорость рассеяния в 1,4 раза больше, чем в случае, когда все дислокации винтовые. Учитывая оба эти эффекта, расхождение мон<но уменьшить примерно в 2 раза даже без учета возможной неточности определения числа дислокаций из других экспериментов. [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...