Еще раз о распространении краевого эффекта

Величина н, так же как и величина йш, выбрана из условия распространения краевого эффекта, возникающего от отверстия в упругой области. [c.401]

Следует, однако, иметь в виду, что систематическое отклонение от условия Ие — ju-0 при одноосном напряженном состоянии наблюдали многие исследователи. Обычно это объяснялось недостаточной точностью построения диаграммы растяжения [168], распространением краевого эффекта на рабочую часть образца [148], начальной анизотропией металла [143], нестабильностью его структуры при деформировании [300], определенными методическими обстоятельствами, связанными с испытанием тонкостенных трубчатых образцов, и т. п. [c.325]

Длину (по дуге меридиана зоны распространения краевого эффекта можно определить по формуле [c.179]

Рис. 62. Условные области распространения краевых эффектов

Рис. 70. Схема условных областей распространения краевых эффектов в оболочке вращения

Таким образом, если ограничиться указанной выше точностью, то можно утверждать, что краевые воздействия в глубь оболочки могут распространяться до тех поперечных сечений, для которых Р 7г, т. е. ширина зоны распространения краевого эффекта может быть установлена из условия р=7г. [c.258]

В реально суш,ествуюш,их оболочках зона распространения краевого эффекта достаточно узка, и в пределах этой зоны, с достаточно высокой точностью, можно считать постоянным. Если теперь в выражении (4.15) не считаться с изменяемостью Н,, то для р, согласно (4. 9), получим [c.258]

Полагая в (5.2) р=п, получим формулу для определения длины (по дуге меридиана) зоны распространения краевого эффекта [c.258]

Подставляя значение А из (5.4) в (5.3), получим формулу для определения длины зоны распространения краевого эффекта в случае однородной ортотропной оболочки толщиною к [c.259]

В частном случае изотропной оболочки, учитывая, что Е =Е =Е, у =у =у=1/т, для зоны распространения краевого эффекта получим известную формулу [c.259]

Формулы (5.3)—(5.6) выведены с некоторой погрешностью (они точны для круговой цилиндрической оболочки) ради простоты и получения единых формул для всех типов оболочек вращения. Допущенные при этом погрешности незначительны, ибо, как нетрудно заметить из формул (5.3)— (5.6), длина зоны распространения краевого эффекта для реальных оболочек в действительности мала, а в узком кольце оболочки вращения изменяемостью радиуса кривизны можно пренебрегать. Однако при необходимости в каждом частном случае квадратуру формулы [c.259]

Сравнивая формулы (5.5) и (5.6), замечаем, что, в отличие от изотропных оболочек, в анизотропных оболочках соответствующим выбором упругих постоянных можно существенным образом изменить величину зоны распространения краевого эффекта и тем самым влияние краевых условий (при заданной длине оболочки Ь) на общее напряженное состояние оболочки. [c.259]

Исходя из решений (7.12), (7.13) и поступая точно так, как в 5 настоящей главы, получим соотношение для определения длины зоны распространения краевого эффекта [c.264]

Рассматривая (7.15), замечаем, что, как и в (5.3), длина зоны распространения краевого эффекта существенным образом зависит как от геометрии оболочки и ее слоев, так и от механических характеристик материала отдельных слоев оболочки. [c.264]

В общем случае несколько изменяется также и картина распространения краевого эффекта. Исходя из решения (9.14) и поступая точно так, как в 5 настоящей главы, для определения длины 5 зоны распространения краевого эффекта получим [c.284]

Эта формула показывает, что величина зоны распространения краевого эффекта существенным образом зависит как от геометрических, так и от физико-механических характеристик материала оболочки. Сравнивая формулу (9.27) с формулой (5.3), представляющей величину зоны распространения краевого эффекта в ортотропной оболочке, замечаем, что з в общем случае существенным образом зависит от величины и знака параметра т в частности, при т=0 получим известный результат для ортотропной оболочки (5.3) (при сравнении следует вспомнить, что здесь х представляет безразмерную координату). [c.284]

Еще раз о распространении краевого эффекта. 5, 7 и 9 настоящей главы были освещены некоторые вопросы распространения краевого эффекта в анизотропных слоистых оболочках. Возвратимся к этому вопросу в связи с теориями, в которых учитываются эффекты от поперечных деформаций и напряжений. [c.308]

Имея в виду исследование вопроса о распространении краевого эффекта, рассмотрим полубесконечную оболочку (а=0, а=оо). Очевидно, в зтом случае выражения для искомых функций =р (а), W (а) и F а) перепишутся следующим образом [c.310]

Рассматривая формулы (12.9)—(12.11) и учитывая (12.2), легко сообразить, что скорость затухания краевого эффекта и величина зоны его распространения определяются показателем а и частично параметром Ъ. Аналогично классической теории ( 5,7), полагая аа=п (при этом в реальных оболочках решения настолько затухают, что краевыми воздействиями можно пренебречь), согласно (12.8) получим для величины зоны распространения краевого эффекта следуюш ее выражение [c.311]

Наконец, полагая 13 — 00, С = со, т. е. становясь на позиции классической теории, получим для величины зоны распространения краевого эффекта известные формулы для ортотропной оболочки [c.311]

В работе [1" ] впервые были освещены вопросы распространения краевого эффекта в ортотропных слоистых оболочках вращения. В частном случае изотропной оболочки эти результаты перекликаются с результатами [ ]. [c.339]

В этом параграфе особое внимание уделено вопросу распространения, краевого эффекта в общем случае анизотропии. [c.340]

Пуассона. Ранее уже отмечали, что с увеличением толщины покрытия (10—14 мкм) возрастают сжимающие остаточные напряжения, которые могут достигать 1800—2000 МПа. Если учесть, что на границе раздела покрытие—быстрорежущая матрица эти напряжения возрастают, то становится очевидной большая вероятность возникновения на границе раздела первичной хрупкой трещины, ее распространения по объему покрытия и выхода на свободную поверхность. При высоком уровне напряжений сжатия, действующих в объеме покрытия, выход трещины на поверхность приводит к краевым эффектам и изгибу локального объема покрытия (см. рис. 48). Для повыщения работоспособности инструмента из быстрорежущей стали с покрытием в условиях наростообразования необходимо [c.107]

Представляется весьма желательным развитие и распространение данного метода расчета электрических полей на течения сред с усложненными физическими свойствами и при более сложных граничных условиях, учитывающих физические процессы близи ограничивающих поток поверхностей. Первая работа в этом направлении (А. Б. Ватажин, 1966), в которой исследуется задача о продольном краевом эффекте для пары электродов канала МГД-генератора при постоянном магнитном поле с учетом усложненного граничного условия на электроде (Г. А. Любимов, 1965), показывает, что учет реальных свойств поверхности электрода может привести к существенным количественным поправкам при расчете суммарных характеристик МГД-генератора. [c.448]

При исследовании оболочек нулевой кривизны и пологих оболочек, срединная поверхность которых изометрична плоской пластинке, нередко за вспомогательное принимается состояние пластинки, что упрощает построение ядер, но вместе с тем меняет и их структуру. В последнее время выдвинута идея о применении фокусированных ядер, т. е. быстро затухающих вспомогательных состояний, для улучшения сходимости вычислительного процесса (Н. А. Кильчевский, 1960 Н. А. Кильчевский, X. X. Константинов и Н. И. Ремизова, 1966). Пока же весь этот круг вопросов характеризуется различными постановками задач, выдвижением новых способов и отсутствием конкретного опыта, добываемого прж решении задач приведения до логического конца, т. е. до определенной системы двумерных уравнений. Наибольший интерес представляет решение задач, при которых напряженное состояние оболочки должно быть найдено при помощи уравнений теории упругости (например, краевые эффекты типа Сен-Венана, состояние около сосредоточенной нагрузки, около фронтов распространения возмущений и т. д.). [c.265]

Сосуды и аппараты представляют собой конструкции, полученные сопряжением пластин и оболочек цилиндрической, сферической, конической, эллиптической, тороидальной и др. Наиболее распространенным видом нагрузки является гидростатическое давление. Напряженное состояние определяется мембранными напряжениями и напряжениями краевого эффекта. [c.23]

Распространение остаточных деформаций наблюдалось по линиям сдвига на полированных боковых поверхностях образцов, по изменению структуры и по искривлению рисок, нанесенных в направлении, перпендикулярном к поверхностям трения. Для устранения краевых эффектов приработка и испытание образцов проводились попарно в специальной державке, обеспечившей плотное прилегание боковой поверхности одного образца с нанесенными рисками к полированной стороне другого образца. [c.71]

Сравнивая формулы (12.13)—(12.16), замечаем что учет поперечных сдвигов приводит к увеличению скорости затухания краевого эффекта и к уменьшению зоны его распространения. Это явление, как и следовало ожидать, суш ественным образом зависит от величины отношения типа Ец/Сг д. Чем больше Е С, [c.311]

Рис. 20.3. Схема распространения и затухания прогибов при краевом эффекте

Укрепление отверстий может быть эффективным только при расположении металла укрепления вблизи отверстия, поэтому существует определенная зона MNPQ, вне которой металл нельзя рассматривать как укрепление (рис. 55). Протяженность зоны, в которой действует укрепление, связана с распространением краевого эффекта у отверстия и определяется величиной Ь. [c.77]

Наибольшей оптической чувствительностью обладают фенол-формальдегидные пластмассы — висхомлит, бакелит и др., и поэтому они находят наибольшее применение. Однако эти материалы отличаются так называемым краевым эффектом, заключающимся в том, что обработанные механически края образца на экране всегда имеют интерференционные полосы, особенно после длительного хранения. Целлулоид не дает краевого эффекта, но обладает малой оптической чувствительностью. Получили также распространение глифталевая смола 0<глифтамал ) и, особенно, эпоксидная смола ЭД-6, обладающие хорошими оптическими качествами и пригодные для изготовления плоских и объемных моделей ). [c.134]

Наибольшее распространение в теории оболочек получил метод расчленения решения задачи на основное и простой краевой эффект [38, 139]. В качестве основного, медленно меняющегося состояния обычно используют решение уравнений без-моментной теории оболочек. О недостатках безмоментного решения в задачах многослойных эластомерных конструкций сказано выше. Сделаем некоторые замечания по поводу краевого эффекта в армирующем слое. На краях слоя обычно задаются статические условия, причем для Перерезывающего усилия и изгибающего момента эти условия являются однородными Qln = Л/г = 0. Если основное решение является без-моментным, то функции 1,, и М определяются только краевым эффектом. А тогда из условий свободного края следует, что простой краевой эффект не реализуется. В теории оболочек понятие безмоментного решения включает решение уравнений равновесия (5.5) и уравнений чистого изгиба 1 = ег = о = 0. В случае симметричной и кососимметричной деформации оболочки вращения чисто изгибиая деформация отсутствует, она сводится к смещениям как жесткого целого. [c.137]

Расчет гидроцилиндров по безмоментной теории цилиндрических оболочек широко распространен ввиду его простоты. Однако при моделировании в расчетной схеме гидроцилиндров безмомент-ными оболочками влияние краевых эффектов, которые наблюдаются в местах изменения толщины стенки гидроцилиндра, в зонах выточек, в зоне соединения корпуса с крышкой и, наконец, в зонах приложения нагрузок (рис. 52,в), не учитывается. [c.89]

На рис. 52, г показано распределение меридиональных напряжений в зоне краевого эффекта (соединения корпуса с крышкой) по толщине и по образующей. В этом случае максимальные напряжения могут в несколько раз превышать напряжения, рассчитанные по безмоментной теории. При увеличении давления напряжения в зоне краевого эффекта достигают предела текучести, и достаточно быстро (из-за небольшой толщины стенки) в сечении образуется пластический шарнир, т. е. радиальный момент в этом сечении не увеличивается. Дальнейшее увеличение давления приводит к распространению пластических деформаций по длине образующей цилиндра. В предельном состоянии, как показывают испытания, цилиндр принимает бочкообразную форму, когда зона пластических деформаций охватывает весь цилиндр. Как видим, процесс перехода цилиндра к предельному состоянию достаточно сложен, и расчет в этом состоянии по формулам безмоментной теории является приближенным, так как пластические деформации вначале образуются от напряжений, действующих в меридиональ- [c.89]

Схема распространения и затухания прогибов при краевом эффекте показана на рис. 20.3. Рассмотрим задачу о краевом эффекте, приняв материал идеально упругим. Упругая характеристика круговой осесимметричной оболочки, одновременно являющаяся характеристи- Ой йлин волн распространения сил и дефор-маций краевого эффекта, дается в виде параметра 5 (формулы 2О 30 и 20.31). Упругая характеристика 5. по величине обратна коэффициенту гибкости оболочки т. При рассмотрении краевого эффекта используется аналогия, существующая между оболочкой, подверженной воздействию краевых сил, и балкой яа упругом основании, поскольку дифференциальные уравнения изгиба в обоих случаях ло своей структуре одинаковы. В общем виде значение параметра 5 [c.422]

Для качественного объяснения возбуждения ПАВ в преобразователе предположим, что в пьезоэлектрической среде ПАВ связана с двумерным электрическим полем, которое эллиптически поляризовано в сагиттальной плоскости, параллельной направлению распространения ПАВ, и что а.мпли-туда поля быстро убывает при удалении от поверхности. Вид электростатического поля под поверхностью преобразователя схематически изображен на рис. 7.2. Если электроды нанесены на непьезоэлектрическую среду, то при подключении к электродам переменного напряжения в среде возникает лииейно-поляризованное двумерное электрическое поле (без учета краевых эффектов) с убывающей амплитудой в глубь среды и возбуждения ПАВ не происходит. [c.301]

Будем исходить из следующих начальных и краевых условий. При 1 = 0 все напряжения и скорости тождественно равны нулю. Боковая поверхность свободна от напряжений. На торце 2 = 0 скорость Уг = ио и Тг9 = 0. При 2 = / всктор напряжений обращается в нуль. Наиболее интересные эффекты в этой задаче связаны с распространением волн, поэтому для ее численного решения целесообразно использовать метод характернсти- [c.647]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...