Трубы и расширенные трубы

ТРУБЫ И РАСШИРЕННЫЕ ТРУБЫ [c.93]

ТРУБЫ И расширенные ТРУБЫ ЮЗ [c.103]

Строится график расхода смазки, подаваемой насосом на ее сжатие и расширение труб для наиболее длинного ответвления маги- [c.162]

Указанное выше выравнивание температурных расширений труб и корпуса может быть осуществлено только для определенного режима (например, как показано выше, при полной нагрузке). При уменьшении нагрузки доля высоты парогенератора, занятая зоной перегрева, будет увеличиваться и соответственно средняя телшература труб и их полная длина также будут возрастать. В то же время температура перегретого, пара и соответственно средняя температура корпуса будут увеличивать- [c.26]

При пуске котла следят за равномерным прогревом и расширением труб экранов. Медленнее прогревающиеся экраны продуваются через дренажи нижних коллекторов. [c.212]

Неразъемные соединения, осуществляемые развальцовкой, т. е. холодной раскаткой (раздачей) труб и других подобных деталей, встречаются в различных отраслях машиностроения. К подобным соединениям обычно предъявляются высокие требования в отношении прочности, плотности соединения и способности противостоять нагрузкам, возникающим под действием внешних или внутренних давлений и тепловых расширений. Это повышает ответственность слесаря-сборщика за качество соединения и заставляет его применять наиболее рациональные методы развальцовки. Развальцовку производят специальными инструментами — вальцовками. [c.280]

Как уже указывалось, некоторые из датчиков могут быть установлены только в открытых каналах. Расширение области их применения, например для контроля воды из трубопроводов, может быть достигнуто использованием системы пробоотборник — отстойник (см. рисунок), которая является (в связи с наличием перегородки 6) концентратором нефтепродукта. После появления сигнала вода с пленкой нефтепродукта на поверхности удаляется, для этого выдвигают перегородку 6, установленную на направляющих, и открывают вентиль, установленный на трубе и. На трубе 3 вентиль желательно не устанавливать, заменив его пробкой с резьбой, при необходимости закрывающей отверстие трубы 3 в отстойнике 4. [c.211]

Когда опока подготовлена к заливке, к ней при помощи крана подают чугун. При отливке труб большого диаметра необходимо делать дождевой литник, чтобы расплавленный металл равномерно поступал сразу несколькими ручьями. Спустя 5—20 мин. после заливки (в зависимости от размера трубы) стержни вынимают. Для труб 750—1200 мм нужны солидные крепления балок, несущих опоки. Цех должен быть снабжен подъемными средствами, так как при опоздании даже на несколько минут часто не представляется возможным вынуть из опоки стержень вследствие усадки трубы и расширения фонаря, [c.319]

Если рассматриваемый поток и решетку заключить в трубу или в канал (рис. 3.2), то вследствие неразрывности движения замедление (расширение) струйки тока, обладающей большей скоростью, приведет к ускорению (сужению) струйки тока с меньшей скоростью и соответственно повышению статического давления в первой струйке. Таким образом, и в этом случае появится поперечный градиент давления, под действием которого жидкость перед решеткой будет перетекать из области с большими скоростями в область с меньшими скоростями. Это приведет к выравниванию скоростей в поперечном сечении трубы. [c.79]

В экспериментальных работах выявлено, что основное влияние на эффективность процесса энергоразделения вихревых труб всех типов и конструктивного исполнения оказывает давление на входе Р. А.П. Меркулов [116] отмечает, что при сохранении давления среды, в которую происходит истечение охлажденных масс газа Р , рост входного давления однозначно определяющий рост степени расширения в вихревой трубе по охлажденному потоку Р /Р , приводит к росту э Й>ектов охлаждения Т и холодопроизводительности q (рис. 2.7). [c.49]

Дальнейшие исследования позволили уточнить выражения, сведя их к единой формуле для цилиндрических и конических труб, учитывающей реальную степень расширения и влияние по- [c.75]

Из этого уравнения по величинам Хг и F jFi определяется приведенная скорость Хз после расширения трубы. Отметим, что результат не зависит от значений давления и температуры газа и мало меняется в зависимости от показателя адиабаты к. Подставив в последнее уравнение заданные величины Хг = 0,52, z(A,2) = 2,44, (/(А-г) = 0,859, F2/F3 = 0,45, получаем z (Х3) = [c.249]

Рассматривая неустойчивость потоков в вихревой трубе, авторы работ [95, 96] предлагают модель, в которой агентами энергопереноса являются КВС, причем при анализе для удобства авторы оперируют с тороидальной формой. Согласно предлагаемой модели, КВС в результате взаимодействия друг с другом и с основным потоком перемещаются к центру или к периферии. В первом случае они расширяются, теряют устойчивость, замедляют вращение и передают механическую энергию ядру, обеспечивая тем самым его квазитвердую закрутку, во втором случае, увеличиваясь по радиусу, сжимаются и диссипируют вследствие работы сил вязкости. Процессы увеличения или уменьшения размера вихрей относятся к процессам деформационного характера. В этом смысле рассматриваемая деформация симметрична. При несимметричной деформации одна часть тора претерпевает сжатие, а диаметрально противоположная — расширение. Если учесть, что в вихревом тороиде низкоэнергетические массы газа располагаются по его оси [67], то должно происходить их смещение вдоль криволинейной оси тороида в центр вихревой трубы с последующим их перемещением в приосевую зону вынужденного вихря, и уходом разогретой оболочки на периферию. [c.125]

Выведем выражение скорости гидравлического удара. На участке трубы длиной At (рис. 148, в) масса жидкости до прохождения волны гидравлического удара составит ed p o, а после прохождения волны благодаря сжатию жидкости и расширению трубы — dt (р + dp) (ш -f dm). Их разность, очевидно, равна массе жидкости pu od/, протекающей в трубе до гидравлического удара за тот же элементарный промежуток времени. Следовательно, [c.275]

Благодаря более высоким температурам и повышенному коэффициенту термического расширения легированной стали свободное расширение панелей перегревателя примерно вдвое больше расширения испарительных контуров и достигает 150 мм. В отличие от испарительных экранов расширение перегревательных труб не связано однозначно с давлением пара и в ходе растопки может изменяться в зависимости от режима прогрева труб. В отдельных случаях после взятия нагрузки панель может даже сократить свою длину. Лучше всего приспособлены к восприятию расширения трубы с погибами вокруг амбразур, так как они обладают высокой степенью самокомпенсации. В худших условиях работают прямые трубы. Наличие жестких креплений в верхнем и нижнем коллекторах приводит к тому, что при перегреве одной из труб по сравнению с остальными в ней развиваются огромные напряжения продольного сжатия. Труба начинает работать в режиме продольного изгиба и при недостаточной прочности промежуточных креплений рвет их и выпучивается в топку. Подобного вида повреждения происходили на модификации котла ТМ-84, в которой прямые трубы были размещены поверх гнутых. Положение усугублялось тем, что растопка котла производилась на мазуте. Выпучивание отдельных оборвавшихся от крепления труб достигало SOOjtiJH. В режиме под нагрузкой эти трубы подвергались усиленному обогреву, в результате чего началась сфероидизация перлита, в конечном счете завершившаяся разрывом ряда труб. [c.307]

Для измерений температуры стенки, рассчитанных на длительный промежуток времени, термопары должны быть защищены от обгорания, что достигается накладками, вваркой измерительных вставок и прокладкой термопар в сверлениях стенок[Л. 24]. Для кратковременных периодических измерений, например при растопке, можно использовать более простые в установке незащищенные хромель-алюмелевые термопары. Так как при пуске парогенератора в результате термических расширений трубы смещаются относительно обмуровки, в образующиеся зазоры между экраном и обмуровкой Может попасть шлак. Все это следует учесть при выборе способа отвода термоэлектродов от места замера к клеммной сборке. [c.210]

Во время вальцевания труб происходит пластическая (остаточная) деформация конца трубы и упругая деформация металла стенок отверстия в трубной доске. В случае недовальцовки труб вальцовочное соединение будет неплотным. При перезаль-цовке же труба получает чрезмерное расширение, а металл трубной доски — пластическую деформацию. Прочность и плотность соединения резко понизятся. Прочность вальцовочного соединения увеличивается при отбортовывании выступающего конца трубы ( колокольчика ). [c.65]

В гидравлических системах могут быть использованы жесткие и гибкие трубопроводы. Жесткие трубопроводы обычно выполняются цельнотянутыми из стали или меди с учетом способности металла к изгибу и расширению. Трубы с гальваническими покрытиями применять не рекомендуется из-за некоторой опасности осыпки и распространения по системе цинка. [c.41]

Звук, бегущий по трубе, — это частный случай, но все изложенные здесь положения носят общий характер. Разумеется, на открытом воздухе звук не передаётся вдоль одной прямой. Вообразим вместо трубы и поршня открытое пространство и маленький круглый баллон, соединенный с насосом, как зто показано на рис. 3. Если воздух попеременно накачивать 15 баллон и откачивать из него, баллон будет расширяться и сжиматься. При расширении действие баллона на окружающие молекулы воздуха сходно с действием движущегося вперед поршня на молекулы воздуха в трубе. Пружины , отделяющие молекулы от баллона, сожмутся, и молекулы отойдут дальше двигаясь, они сожмут пружины , действующие между ними и молекулами следующего сферического слоя, и т. д. При сжатии баллона зтот процесс повторяется в обратном порядке. Единственное принципиальное" различие между рассмотренными случаями возникновения звуковых волн состоит в том, что в трубе сжи-ма19тся или растягиваются последовательно расположенные плоские слои молекул (так как волны сжатия, бегущие вдоль т убы, — это плоские волны), тогда как вокруг баллона колеблющиеся молекулы воздуха образуют сферические слои. Это, однако, очень суще- [c.28]

Введение. Обеспечение эффективного торможеппя сверхзвукового потока газа в каналах является одной из центральных задач прикладной газовой динамики. С ее решением связано усоверешенство-ванпе входных устройств авпацпонных двигателей для сверхзвуковых скоростей полета, повышение экономичности работы сверхзвуковых аэродинамических труб и расширение дианазона пх работы, повышение к.и.д. сверхзвукового компрессора п т.д. [c.590]

Со скоростью волны распространяется деформация сжатия жидкости и расширения трубы (рис. 42.4, б). Упругое приращение объема восполняется потоком жидкости, который движется из аккумулятора под действием разности давления д.,—со скоростью, возрастающей на фронте волны скачко.м согласно формуле Н. Е. Жуковского [c.538]

Приведенная методика расчета нестационарного охлаждения трубопровода применима лишь к прямым коротким трубопроводам. Для сложных магистралей с местными сопротивлениями (колена, сужения, расширения и т. д.) нет надежной методики расчета. Это объясняется тем, что при их расчете необходимо рассматривать уравнения движения жидкости и пара, которые при одномерном описании содержат члены с коэффициентами трения и местных потерь. В настоящее время экспериментальные данные по гидравлическим потерям в местных сопротивлениях при течении неравновесных дву.хфазных потоков отсутствуют. Кроме того, нет данных о теплоотдаче в стержневом режиме в коленах и гибах труб, а также о влиянии на теплоотдачу неравновесного потока внезапных сужений и расширений. [c.313]

Рассмотрим сначала специальный случай одного вектора. Если е < 1, = I — гт], то т] е V+, и расширенная труба iT i состоит из всех точек Л , Л е L+( ), е < 1. Так как А -Л = %-Z, то значения для Z из будут те же, что и для из < i. Но = 1 — rf — 2г -т], поэтому если вещественно и и то ортогонально вре-мениподобному вектору и, значит, пространственноподобно. Итак, g2 < 0. Отсюда вещественная точка i должна [c.101]

После установки трубы в отверстие вальцовочным инструментом начинают расширя1ь трубу. В металле трубы возникают пластические деформации при этом она расширяется и закрепляется в отверстии. Во время привальцовки деформируется только труба. При дальнейшем расширении труба начинает давить на стенки отверстия трубы, в которых возникают упругие деформации. При этом металл стенок отверстия будет давить на поверхность трубы возникнут сжимающие усилия, которые и обеспечат прочность и плотность соединения. При дальнейшем вальцевании в стенках отверстия возникают пластические деформации, а сама труба становится тоньше. Перевальцовывание может привести к потере [c.457]

Значение оптимального зазора зависит от уровня максимальной мощности трубы. Для тепловых труб с невысокой мощностью, т. е. для труб с большим размером поры фитиля, кривая зависимости капиллярных ограничений мощности от размера зазора имеет ярко выраженный максимум в узкой юбласти изменения зазора (см. рис. П.9, б, расчеты для труб с с(мен = 500 жкж). Для тепловых труб большой мощности ( мен мал) кривые капиллярных огра-личений в области максимума изменяются более плавно. В связи с этим следует говорить не просто об оптимальном отношении размера зазора к внутреннему диаметру трубы, а о диапазоне изменения зазора, в котором мощность трубы будет близка к максимальной. Тенденция к расширению такого диапазона наблюдается и с увеличением диаметра трубы (см. рис. П.9, в). Из всех геометрических параметров длина трубы оказывает наименьшее влияние на оптимальный размер зазора (см. рис. П.9, г). При увеличении рабочей температуры трубы, т е. с ростом давления пара, оптимальный относительный размер зазора увеличивается. Тенденция к увеличению сохраняется независимо от диаметра трубы и радиуса поры фитиля (см. рис. П.10, а). Оптимальный относительный зазор слабо возрастает при увеличении радиуса поры фитиля (см. рис. П.10, б) и заметно уменьшается с ростом диаметра трубы (см. рис. П.10, в). Влияние длины трубы показано на рис. П. 10, г. Из анализа результатов оптимизации следует, что для тепловых труб длиной до 1 ж и диаметром парового канала до 20 мм оптимальный зазор можно принимать в пределах от 3 до 7% размера внутреннего диаметра корпуса тепловой трубы. При этом если капиллярная структура имеет крупные поры (до 500 мкм), то необходимо принимать верхнее значение размера зазора Если радиус пор фитиля мал (в пределах от нескольких до десятков микрон), то размер зазора должен быть принят по нижнему пределу. Для тепловых труб большого диаметра ( 100 мм) зазор можно принимать в пределах 1,5—3% о- [c.212]

На рис. 1.32 для сравнения приведены профили скорости для всех трех случаев. Следует отметить, что влияние расширения и сужения труб на распределение скоростей принципиальвю одинаковое для турбулентного и ламинарного течений. [c.38]

Большую роль в работе вихревой трубы с дополнительным потоком играет диффузор. Его влияние на степень расширения в вихре подробно исследовали А.П. Меркулов и Н.Д. Колышев [119] при изучении самовакуумирующихся вихревых труб. В вихревой трубе с дополнительным потоком некоторые из них подтвердились. Ими были даны рекомендации по оптимальным характерным геометрическим параметрам щелевого диффузора, позволяющим получить наибольшую степень расширения в вихре 7iJ при фиксированной степени расширения в вихревой трубе Пр а следовательно, и наибольшие эффекты охлаждения. В частности, радиус перехода от камеры энергоразделения к перед- [c.87]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

Существует характерная степень расширения в вихревой трубе (или относительная доля охлажденного потока) (рис. 4.11), при которой кинетическая энергия вынужденного вихря становится больше исходной. На режимах вращения вынужденного вихря отстает от закона вращения твердого тела — со = onst. Избыточная кинетическая энергия свободного вихря расходуется на трение о стенки (работа внешних поверхностных сил) и на работу внутренних поверхностных сил. При турбулентном течении пульсационное движение непрерывно извлекает энергию из ос-редненного движения. Эта чдсть энергии обеспечивает работу переноса турбулентных молей в поле радиального фадиента статического давления [121, 122]. Если допустить, что под действием турбулентности перемещаются среднестатистические турбулентные моли с массой dm, совершающие элементарные циклы парокомпрессионных холодильных машин, то можно найти работу, затраченную на их реализацию. Объем турбулентного моля и путь его перемещения невелики по сравнению с контрольным объемом П, поэтому изменение температуры при изобарных процессах теплообмена моля с окружающими его частицами незначительно. Это позволяет, не внося существенной погрешности, заменить цикл Брайтона циклом Карно. Тогда работа по охлаждению выделенного контрольного объема П равна сумме элементарных работ турбулентных молей [c.206]

Результаты численного эксперимента показаны в виде номограмм (рис. 4.15), связывающих между собой значения режимных и геометрических параметров, обеспечивающих достижение максимальных эффектов подогрева части газа, вводимого в вихревую трубу. Номограммы позволяют по заданному конкретному режиму работы ц = idem и конкретной геометрии трубы определить действительную степень расширения в вихревой трубе и число Маха М, на выходе из сопла завихрителя. [c.214]

В воздухоохладителе КВЖ (рис. 5.38) патрубки холодного потока выполняют роль активных сопл эжекторов, подсасывающих воздух из атмосферы для возможности регулирования и расширения эксплуатационных возможностей. Это позволяет, например, понизить температуру потока охлажденного в КВЖ до температуры, разрешенной из условия обеспечения санитарно-гигиенических норм. Вместе с тем, при сохранении холодопроизводительно-сти возрастает массовый расход потока, охлаждающего объект. Оптимальным является режим с заглушенной на горячем конце вихревой трубой первой ступени (ц,= 1,0) и вихревыми трубами второй ступени, работающими при относительной доле охлажденного потока ц,= 0,7. В воздухоохладителе КВЖ использовались коническо-цилиндрические вихревые трубы 5 мм, /=22rf, [c.279]

Для адиабатического сжатия формула (3.3.) дает величину вихр. =0,07. Это значение следует сравнить со значениями коэффициентов и k газовой холодильной машины с адиабатическим расширением, работающей при тех же температурах Т и Т . Величина представляет собой значение холодильного коэффициента машины, не использующей работу расширения. Вычисление дает = 0,45 и S = 0,97. Отсюда видно, что цикл с вихревой трубой обладает значительно меньшим холодильным коэффициентом, чем обычный цикл газовой холодильной машины. Относительный к. п. д. цикла с вихревой трубой ио сравнению с газовой холодильной машиной Т отн. = вихр./ составляет, следовательно, 7,3%. Поскольку онисанпые выше газовые холодильные машины обладают небольшими к. п. д. по сравнению, например, с паровыми компрессионными машинами, представляется маловероятным, чтобы вихревые трубы приобрели большое практическое значение, за исключением тех случаев, когда необходимым требованием является предельная простота конструкции. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...