Нивелир

Из-за гораздо большего, чем в плотном слое, термического сопротивления прослоек газа кондуктивный обмен уже не может нивелировать влияние свойств стенки при сложном обмене. Зависимость еэ(Тст, Тел) оказывается существенно различной для сильно и слабо отражающей поверхностей теплообмена. Это позволяет сделать вывод, что в разреженном слое вблизи поверхности теплообмена формируется профиль темпе- ратуры, который определяется главным образом радиационными свойствами системы и прежде всего величиной Гст. [c.179]

Как следует из схемы, представленной на рис. В.1, информация о НДС является ключевой для анализа прочности и долговечности элементов конструкций. Поэтому правильность оценки работоспособности той или иной конструкции в первую очередь зависит от полноты информации о ее НДС. Аналитические методы позволяют определить НДС в основном только для тел простой формы и с несложным характером нагружения. При этом реологические уравнения деформирования материала используются в упрощенном виде [124, 195, 229]. Анализ НДС реальных конструкций со сложной геометрической формой, механической разнородностью, нагружаемых по сложному термо-силовому закону, возможен только при использовании численных методов, ориентированных на современные ЭВМ. Наибольшее распространение по решению задач о НДС элементов конструкций получили следующие численные методы метод конечных разностей (МКР) [136, 138], метод граничных элементов (МГЭ) [14, 297, 406, 407] и МКЭ [32, 34, 39, 55, 142, 154, 159, 160, 186, 187, 245]. МКР позволяет анализировать НДС конструкции при сложных нагружениях. Трудности применения МКР возникают при составлении конечно-разностных соотношений в многосвязных областях при произвольном расположении аппроксимирующих узлов. Поэтому для расчета НДС в конструкциях со сложной геометрией МКР малоприменим. В отличие от МКР МГЭ позволяет проводить анализ НДС в телах сложной формы, но, к сожалению, возможности МГЭ ограничиваются простой реологией деформирования материала (в основном упругостью) [14]. При решении МГЭ упругопластических задач вычисления становятся очень громоздкими и преимущество метода — снижение мерности задачи на единицу, — практически полностью нивелируется [14]. МКЭ лишен недостатков, присущих МКР и МГЭ он универсален по отношению к геометрии исследуемой области и реологии деформирования материала. Поэтому при создании универсальных методов расчета НДС, не ориентированных на конкретный класс конструкций или вид нагружения, МКЭ обладает несомненным преимуществом по отношению как к аналитическим, так и к альтернативным численным методам. [c.11]

Субкритическое и динамическое развитие трещины. Развитие трещины при хрупком разрушении в отличие от ее старта, по всей вероятности, не происходит по механизму встречного роста, что связано с непосредственным развитием магистральной трещины. Данное обстоятельство позволяет напрямую (без анализа НДС у вершины трещины) использовать концепцию механики разрушения, сводящуюся к решению уравнения G v) = = 2ур(и). Нестабильное (динамическое) развитие хрупкой трещины как при статическом, так и при динамическом нагружениях достаточно хорошо моделируется с помощью метода, рассмотренного в подразделе 4.3.1 и ориентированного на МКЭ. В этом методе используются специальные КЭ, принадлежащие полости трещины, модуль упругости которых зависит от знака нормальных к траектории трещины напряжений увеличение длины трещины моделируется снижением во времени модуля упругости КЭ от уровня, присущего рассматриваемому материалу, до величины, близкой к нулю. Введение специальных КЭ позволяет учесть возможное контактирование берегов трещины при ее развитии в неоднородных полях напряжений, а также нивелировать влияние дискретности среды, обусловленной аппроксимацией, КЭ, на процесс непрерывного развития трещины. [c.266]

Несмотря на определенные успехи, достигнутые в решении частных задач проектирования ЭМУ с помощью ЭВМ, это не повлекло за собой ожидаемого и столь необходимого коренного улучшения проектного дела применительно к рассматриваемому классу объектов. Действительно, если ЭВМ находят применение в решении только некоторой части проектных задач, то высокие результаты и сокращение времени их получения могут нивелироваться на других неавтоматизированных этапах. Например, для документирования результатов оптимизационных расчетов, полученных на ЭВМ в течение десятков минут, может потребоваться несколько человеко-дней труда техников, выполняющих неавтоматизированные чертежные работы. А выполнение тех же оптимизационных расчетов без учета реально существующего разброса значений параметров объекта приводит к необходимости длительной доработки проекта по результатам испытаний многих опытных и серийных образцов продукции, что увеличивает время и стоимость проектирования. В современных условиях положение усугубляется трудовые ресурсы весьма ограничены и экстенсивный путь рещения проблем проектирования принципиально невозможен. Кроме [c.19]

В начале текуш его столетия были заложены основы квантовой физики. Вскоре после этого Эйнштейн [75], Борн и Карман [76] и Дебай [77] применили принципы квантовой теории для объяснения результатов, полученных при измерении теплоемкости твердых тел. Б несколько более поздней работе Эйнштейн [78] признал, что его первоначальное предположение о наличии одной частоты колебаний у всех атомов твердого тела не может рассматриваться как точная физическая модель. Тем не менее его первую работу характеризует глубокое понимание основных особенностей теплоемкости, что полностью оправдывает использование в качестве первого приближения сравнительно грубой первоначальной модели. Теоретическим результатом первостепенной важности было введение представления о свойственной каждому веществу характеристической температуре 0, выше которой тепловое движение полностью нивелирует индивидуальные особенности любой решетки и поэтому действительна универсальная классическая формула Е = 31 кТ. При температурах ниже в теплоемкость, а также многие другие экспериментально определяемые свойства твердых тел весьма критическим образом зависят от особенностей данной решетки. Так, например, аномальная теплоемкость алмаза, значительно меньшая классического значения, в свете этой теории получает прямое объяснение как результат высокой характеристической частоты колебаний решетки v (это подтверждается также исключительной твердостью алмаза). Характеристическая температура алмаза в (A 0=/zv) много выше комнатной температуры, а потому и его теплоемкость при комнатной температуре много ниже значения, которое следует из закона Дюлонга и Пти. Иными словами, алмаз при комнатной температуре находится в низкотемпературной области . [c.186]

На основе полученного решения в работе /31 / было показано, что неоднородное напряженно-деформированное состояние от отдельных пор нивелируется на расстоянии, примерно равном двум диаметрам наибольшей поры. Таким образом, разнесенные на большее расстояние поры можно считать изолированными и не влияющими друг на друга. Наиболее опасным из единичных дефектов будет пора, расположенная вблизи свободной поверхности сварного соединения (так как с приближением к последней поправка увеличивается). При развитой пористости найденное по номограмме значение критического напряжения необходимо умножить на параметр Т = 1 - sjs, где s — суммарная площадь пор в наиболее ослабленном сечении шва, s — площадь данного сечения. [c.133]

Здесь в качестве створной линии используется визирный луч зрительной трубы теодолита, нивелира или другого оптического устройства. Сущность способа может быть основана на принципах бокового нивелирования или других методах створных измерений. [c.42]

Рис. 29. Прибор на базе нивелира НЗ и лазерной приставки ПЛ-1 а

Так (рис.41, а), в прямом ходе нивелируют рельс А со станций, расположенных на противоположной рельсовой нити Б. В обратном ходе нивелируют рельс Б со стороны рельса А. Начальные и конечные точки ходов связывают между собой, получая один замкнутый ход, в котором выдержано условие равенства плеч между [c.86]

Для исключения влияния угла < на результаты нивелирования в работе [16] предложен створный метод двойного нивелирования (рис.41, д). Для его выполнения нивелир устанавливают в створе точек при прямом ходе на станции / и обратном на станции II на одинаковом расстоянии (I от начальных точек нивелирования. Этот способ позволяет компенсировать ошибку за невыполнение главного условия нивелира, так как ошибки в превышениях между соседними точками постоянны и не зависят от порядкового номера точки, то есть тц = та - Чр, где I - расстояние между соседними точками. Таким образом, остаточное влияние ошибок /и, при выводе средних значений превышений между точками ряда будет равно нулю. Метод створного нивелирования точек можно с успехом применять, когда их не менее трех. При этом не требуется, чтобы расстояние между ними было одинаковым. Не обязательно определение угла г или сведение его к минимуму, измерение длин плеч и введение каких-либо поправок. Двойное нивелирование створных [c.90]

Если в цехе возможна установка нивелира на полу или на некотором возвышении так, чтобы обеспечивалась видимость на нивелирную рейку 1, подвешенную на тросике 2 к закрепленному на кране деревянному бруску 3, то для перемещения рейки используют кран (рис,42). При этом может применяться одна из рассмотренных выше схем нивелирования. Перед каждым отсчетом а по рейке брусок с помощью уровня 4 приводят в горизонтальное положение. Использование двух подвесных реек обеспечивает одновременное нивелирование с одной станции обеих рельсовых ниток. Измерив высоту подвески реек 1а б ч превышение бруска над головкой рельса ч, вычисляют превышения На и Нб головок рельсов над горизонтом инструмента На = i + a - 5 , Нб = Ь + б-S . Вместо рейки удобно использовать рулетку с грузом на конце, на полотне которой укреплена подвижная марка с горизонтальной чертой. Перемещая марку, добиваются совпадения ее черты с горизонтальной нитью сетки нивелира и по шкале рулетки берут отсчет. [c.92]

Для съемки подвесных путей в сложных условиях предложено специальное сидение (рис.6). Находясь в нем, исполнитель может перемещаться вдоль рельса и прикладывать к нему снизу через определенный интервал марку для контроля прямолинейности рельсовой оси, рейку для нивелирования или конец рулетки для измерения ширины колеи кранового пути. Наблюдатель с прибором располагается в неподвижно закрепленном сидении, а теодолит или нивелир устанавливается на специальной подставке. [c.117]

Съемку обеих ездовых балок выполняют следующим образом. С помощью устройства осевые точки концов одной ездовой балки проектируют на пол цеха и закрепляют. Над одной из точек по отвесу центрируют нивелир, а над другой - устройство. Ориентируют [c.121]

Сплав вольфрама с 25 - 27% Re электродуговой плавки, прокатанный на лист, сохраняет пластичность при испытаниях на из-габ до температуры 1600°С. С повышением температуры разница в прочности между вольфрамом и его сплавами с рением псктепенно нивелируется и при 1600°С сплав вольфрама с 27 - 30% Re по жаропрочным свойствам не имеет преимущества перед сплавами не легированными или низколегированными вольфрамом (см. табш. 25). [c.100]

В результате обработки 3500 измерений, выполненных на 49 промышленных объектах, имеющих мостовые краны среднего режима работы, И.М.Репалов [36] рекомендует на первом этапе продольные и поперечные превышения определять с точностью технического нивелирования. Выявленные 1фи этом превышения, величина которых равна или превосходит 3/4rf, определяются на втором этапе выборочным контролем с точностью геомегрического нивелирования Ш класса и с соблюдением равенства плеч и минимального рассто5пп я от нивелира до рейки. [c.20]

На рис.4 показано приспособление для подсветки круглого уровня при приведении нивелира в рабочее положение и цилиндрического уровня перед взятием отсчетов по рейке во время работы с инструментом в условиях слабой освещенности (Шеховцов Г.А., Кочетов Ф.Г. Приспособление для подсветки уровней нивелира Ии форм, лиеток. Нижний Новгород, 1992 /Нижегородский ЦНТИ, N 92-7). В комплект приспособления входят осветительные головки 1 и 4, выключатели 2 и источник питания 3. В качестве последнего могут быть использованы баттфейки типа "Элемент 373 и др. Осветительная головка снабжена электрической лампочкой, заключенной в кожух. Авторами использовались серийно изготавливаемые промышленностью осветительные головки, блоки управления 2 и аккумуляторы марки ЗШКНП-ЮБ. Небольшие габаритные размеры аккумулятора (150 х 105 х 80 мм) и масса 1,6 кг позволяет подвешивать его непосредственно к становому винту. Для применения готового комплекта требуется изготовление всего двух скобок для крепления головок на приборе. [c.22]

Для подсветки уровней нивелира может быть использовано волоконно-оптическое устройство (Шеховцов Г.А., Кочетов Ф.Г.Волоконно-оптическое устройство для подсветки уровней нивелира Ин-форм.листок. Нижний Новгород, 1994 /Нижегородский ЦНТИ,N368-94), представленное на рис.5. Устройство содержит гильзу 1, карманный фонарик 2 на основе серийно выпускаемых батареек типа "Элемент 373" "Орион R 20" или аккумуляторов Д-0,26,насадку 3 на рефлектор фонарика, стопорные винты 4 и J, световод б на основе стекловолокон с цилиндрическим наконечником 7 и фигурным наконечником 8, в котором стекловолокна 9 из цилиндрической формы развернуты в плоскость (см.ОСТ 3-3990-82, листы 16-17 "Жгуты волоконно-оптические"). Длина S "щетки" стекловолокна должна быть не менее осветительного окна цилиндрического уровня. Для реализации устройства требуется только изготовить гильзу 1 или хомутик для крепления на штативе фонарика 2, насадку 3 с держателем 10 для фиксации наконечника 8 в области цилиндрического уровня. При включении фонарика свет будет передаваться но световоду б и освещать цилиндрический уровень. При этом нскшочается односторонний нагрев уровня при его подсветке. [c.22]

Для съемки недоступных подвесных пзтей в статье И.Бубака (Некоторые новинки при съемке подкрановых путей //О еоД а каг-Ю г. оЬ2ог. 1984, 30, N 10. С. 253-259) предложено специальное сидение (рис.6), подвешенное на рельсе при помощи двух небольших колес с наклонными осями. Находясь в этом сидении, исполнитель поворотом специальной ручки, связанной цепной передачей с одним из колес, может перемещаться вдоль рельса с рулеткой, рейкой или маркой. Наблюдатель с прибором (теодолит, нивелир) располагается в одном из концов пути в закрепленном неподвижно сидении. Для съемки двухрельсового пути необходимо, как минимум, три таких сидения. [c.25]

Швейцарской фирмой "Вильд" разработано подвесное крепежное устройство 0 8Т9 для установки геодезических приборов в условиях, где применение обычных штативов затруднено (рис.7). Консоль с прорезью для перемещения станового винта вращается вокруг оси, вставленной в к >епежное устройство, позволяющее устанавливать прибор на вертикальных, горизонтальных и наклонных элементах конструкций. На подставке можно установить теодолит, нивелир, свегодальномер, отражатель, визирную марку, рейку или оптический отвес. [c.25]

А.М. Русковым [37] предложена специальная подставка под геодезические приборы (рис.8,6), пластина 2 которой с прокладкой I крепится струбциной к плоскости строительной конструкции так, чтобы пузырек круглого уровня 8 был на середине в направлении, параллельном оси 4. Окончательная установка уровня производится вращением гайки 5, которая перемещает уголок б, закрепленный на площадке 7. вдоль болта 3. Консохп> 15 может поворачиваться в горизонтальной плоскости и имеет прорезь /7 для станового винта 16. Зажимной винт 10 служит для фиксирования консоли в определенном положении. Поворотом консоли 15 и смешением станового винта )б в прорези 17 можно добиться наиболее удобного для наблюдений расположения прибора. Винтом 4 можно изменять положение консоли 5 с установленным на ней прибором (теодолит, нивелир) в пределах 20-25 мм по высоте. Для определения величины [c.25]

Величину вертикальной рихтовки можно определять путем изменения высоты шзирного луча и фиксации величины этого изменения. Для тгого Я.С.Кравец (Об одном способе геометрического нивелирования //Геод. и картография. 1988, N 5. С.59-60) предлагает использовать штатив к лазерному измерительному прибору ПИЛ-1. К вертикальной трубе штатива, внутри которой перемещается труба меньшего диаметра, крепится шкала с миллиметровыми делениями длиной 130 мм. На подвижной трубе установлен нивелир, а индекс на стойке I (рис. 18, а) закрепляется на уровне горизонтального визирного луча. Перемещая стойку в заданные точки, изменяют высоту инструмента до совпадения визирной оси с индексом, фиксируя эти изменения по шкале. [c.38]

Известен целый ряд подобных механических устройств, о,дним из которых является разработанное А.М.Русковым и И.Ф.Болговым [38] устройство (рис. 18, б). Оно состоит из полого цилиндра, прикрепленного к головке штатива с возможностью изменения своего положения по высоте, что вызывает изменение горизонта инструмента. В нижней части цилиндра крепятся шесть постоянных магнитов, а на стакане 2 установлен герметизированный контакт (гер-кон) 4. Контакты геркона подключены параллельно контактам клавиши "равняется" микрошшкуКятора (МК) 3, закрепленного на штативе. Приведя нивелир в рабочее положение и установив индекс на стойке / (рис. 18, а) на уровне визирного луча, нажимают на МК клавиши 25 Р ЗАП. Визируют на стойку, установленную в заданной точке рельса и вращением ручки 1 устройства совмещают изображение индекса с горизонтальной нитью сетки. При вращении ручки 1 под действием магнитного поля замыкаются контакты геркона 4, а количество замыканий подсчитывается МК и умножается на 0,25 мм. В результате на табло высвечивается число,обозначающее величину [c.38]

В Харьковском ИСИ сконструирован Т.А.Наливайко прибор для контроля планово-высотного положения подкрановых путей [26]. Прибор базируется на использовании нивелира НЗ и лазерной приставки ПЛ-1 (рис.29). В трубке из легкого сплава 1 помещена лазерная приставка и труба-кошгаматор, юстировка которой про- [c.60]

Если на противоположном конце рельса установить нивелир, центрировав его над зельсовой осью с помощью отвеса, то одновременно с измерением ширины колеи можно проверить прямолинейность и горизонтальность этого рельса. С этой целью горизон-зальную визирную ось ориентируют по марке прибора, перемещая которую вверх-вниз по направляющей 15, добиваютея, чтобы перекрестие сетки нитей совпало с пересечением горизонтальной и вертикальной осей марки. При движении крана к наблюдателю производят отсчеты по горизонтальной и вертикальной шкалам марки, фиксируя тем самым отклонения рельса в горизонтальной и вертикальной плоскостях. Нивелирование второго рельса производится при обратном движении крана, а отклонения оси этого рельса от прямой линии вычисляют по измфенным значениям ширины колец. [c.67]

Координатная марка 7 с цилиндрическим уровнем 8 служит для одновременного, с измерением ширины колеи, нивелирования рельса и контроля его прямолинейности. Для этого в конце рельса на специальном штативе устанавливают нивелир и центрируют его по оси рельса. Приводят визирную ось в горизонтальное положение и визируют на марку 7, установленную в другом конце рельса. Перемещают марку по вертикали до получения нулевого отсчета по ее вертикальной шкале и наводят вертикальную нить сетки на нуль юризонтальной шкалы марки. Последовательно перемещая кран в контрольные точки, измеряют ширину колеи и берут отсчеты по марке 7, которые будут соответствовать превышениям и отклонениям оси рельса от прямой линии. Затем в обратном порядке производят нивелирование второго рельса, устанавливая на нем стойку с маркой 7. Отклонения оси второго рельса от прямой линии вычисляют известным способом. [c.69]

УКН содержит оптический или лазерный нивелир I (рис.37), два пентагональных блока 2 и 5 с оптико-механическими компенсаторами и демпфирующей жидкостью и две каретки 4,5с экран-- марками, закрепленные на концевых балках мостового крана. Отражатели пентагональных блоков выполнены в виде полупрозрачного зеркала б и непро чных зеркал 7, 8, 9, попарно склеенных на [c.78]

Определение высотного положения подкрановых рельсов может осуществляться геометрическим, тригонометрическим и гидростатическим нивелированием. Наиболее распространенным способом нивелирования доступных путей является геометрическое с установкой нивелира на уровне подкрановых рельсов на обычном или специальных штативах и подставках. Использование ориентированных горизонтальных штгаческих или лучевых створов позволяет совмещать процесс нивелирования с определением непрямолиней-ности рельсовых осей и расстояния между ними. Для съемки недоступных подкрановых путей применяют, как правило, различные варианты тригонометрического нивелирования в сочетании с косвенными определениями планового положения рюльсов. Менее распространенным является гидростатическое нивелирование, опыт применения которого на практике ограничивался только контролем положения подкрановых рельсов в вертикальной плоскости. Что касается высотой съемки труднодоступных путей, то здесь выбор методики нивелирования полностью зависит от условий съемки и может осуществляться одним из перечисленных способов, рассмотренных в данной и других главах книги. [c.86]

Наиболее эффективным способом определения отметок точек, находящихся 1и одной прямой и равноудаленных друг от друга, является нивелирование таких точек с минимального числа станций. Основным недостатком такого способа является неравенство расстояний от нивелира до реек, что приводит к определенш.ш ошибкам. Наибольшее влияние оказывают ошибки за несоблюдение главного условия нивелира (неравенство угла i нулю) и изменение этого условия под действием перефокусирования зрительной трубы. Эти ошибки имеют систематический характер. Поэтому методика нивелирования должна быть направлена на максимальную компенсацию таких ошибок и обеспечение равноточности определения отметок всего ряда нивелируемых точек. На рис. 41 приведены схемы геометрического нивелирования с установкой нивелира над рельсом или на кране. [c.86]

На рис.41, б показана схема нивелирования, когда выход реечника на подкрановый путь исключен. Здесь нивелир устанавливается на кране и при неподвижном его положении нивелируют три точки по рейке, которую устанавливают с мостового крана. Перемещая кран, последовательно нивелируют весь крановый путь, обеспечивая, во-первых, равенство плеч в продольном и поперечном направлениях и, во-вторых, непосредственное определение как продольных, так и поперечных превышений, характеризующих высотное положение рельсов под нагрузкой крана. При задействовании одновременно двух кранов, с каждого из них нивелируют половину пути, связав ходы в его середине. Однако следует учесть, что при данной схеме значительно усложняется организация работ и резко возрастает количество станций. Кроме того, в ряде публикаций (см.,например, цитируемую выше статью Д.Н.Кавунца и Ю.К.Лященко) считается крайне нежелательным использование кранов для целей планововысотного контроля положения рельсов, поскольку, по их мнению, они существенно изменяют геометрию подкрановых путей. [c.89]

Схема на рис.41, в также предусматривает установку нивелира на кране, расположенном в начале контролируемого участка. С первой станции производят нивелирование половины этого участка, другую половину которого нивелируют со станции II, переместив кран в конец участка. Причем нивелирование втх го хода начинают с конечных точек первого . Здесь равенство плеч соблюдается только в отношении поперечных превышений. Продольные превышения, помимо прочего, будут содержать ошибку w, за наклон визирной оси и ошибку гпп за счет перефокусировки зрительной трубы. Эти ошибки можно вычислить по формуле = (Я)Л5// , где значения углов I и П устанавливак >т в результате исследований нивелира Д S - разность плеч р = 206265". При Д S = 12 м, = 20", Я =10" получим соответственно m = 1,2 мм, тп =0,6 мм. [c.89]

Веерообразшяй способ на рис.41, г предусматривает нивелирование всех точек контролируемого участка пути с одной станции с установкой нивелира над одной из рельсовых нитей. В этом слу< ае, как и в предыдущем, определяют непосредственно оба вида превышений, но колебания длин плеч по этой схеме максимальные. Учет их неравенства осложняется, помимо прочего, изменениями угла / во времени и при смене температуры. АВ.Каменевьш [18] были проведены исследования нивелиров НА-1, Н2, Кот-007 и Н-ЗК в помещении и на улице. За 11 часов наблюдений колебание угла / составило от 4 до 19", температура воздуха изменилась на 20"С. В среднем из четырех дней наблюдений угол I за 1 час изменялся от 0,7 до 1,8". [c.90]

В статье (Новиков Ю. П. Об определении угла i в процессе исследования нивелира // Геод. работы в стр-ве. Куйбышев, 1988. С. 80-87) предлагается методика математической обработки результатов измерений для определения наиболее вероятнейшего значения угла / при наличии избыточных данных с оценкой точности самого определения. [c.92]

Поскольку при геометрическом нивелировании подкрановых рельсов вычисляют отметки их головок от произвольного нуля, то разности отметок смежных точек можно рассматривать как разности отсчетов по рейке в этих точках. Поэтому погрешность от определения превышений головок рельсов в одном поперечном сечении и между соседними колоннами будет зависеть от результирующей точности отсчета по рейке, на которую, кроме рефраюши, влияют погрешности приведения пузырька уровня в нуль-пункт от г " 0,21 + 0,035 г ( г - цена деления уровня ) отсчета по рейке Отй (25, 26), делений рейки тд. Кроме того, некоторые погрешности влияют только на разность отметок при наличии разносги Д5 плеч. К ним относятся погрешности за счет наклона визирной оси от,, перефокусировки отд, непостоянства угла между осью цилиндрического уровня и визирной осью зрительной трубы от в результате температурных воздействий на нивелир. Отсюда получаем [c.93]

По данным Д.Н. Кавуица и Ю.КЛященко (1980), при использовании нивелира НЗ, длине плеча 100 м, разности плеч 12 м, наклоне визирного луча при перефокусировке до 10" и колебании угла г до 20", перечисленные погрешности составят Отг - 1 мм. Ото = 1,3мм, отд 0,5 мм, от, =1,2 мм, отд = 0,6 мм, Отд,= 1,2 мм, а средняя квадратическая ошибка от = 2,5 мм. [c.93]

Устройство (рис.51) включает лазерный прибор I, сконструированный на базе серийно выпускаемых нивелира ИЗ и приставки лазерной ПЛ-1, установлений на специальном столике с зажимами для крепления к рельсу горизонтальную шкалу 2 с миллиметровыми делениями, устанавливаемую над лазерным прибором перпендикулярно к оси рельса визирную марку 3, укрепленную на кронштейне и устанавливаемую сбоку от рельса плоское зеркало 4, прикрепляемое к ходовому колесу 5 магнитом или струбциной так, чтобы его плоскость была п уаллельна оси колеса. [c.113]

Направляют лазерный луч на центр марки, а затем поднимают с помощью элевационного винта нивелира и наводят на зеркало 4, которое вращают вокруг горизошальной оси, добиваясь, чтобы отраженный луч попал на шкалу 2. По отклонению I световой точки лазерного луча от нулевого штриха шкалы судят об угле перекоса оси ходового колеса, которое вычисляют по формуле ( 89). [c.113]

Устройство (рис.52) содержит лазерный прибор 1, сконструированный на базе нивелира 2H-I0KJI и приставки лазерной ПЛ-1. Прибор снабжен экраном 2 с нанесенными на нем горизонтальной и вертикальной осями координат. Экран установлен так, чтобы плоскость его была перпендикулярна к лазерному лучу, проходящему через начало системы координат 0. В комплект устройства входят две стойки с опорной пластиной 3 и уровнем 4, одна из которых снабжена двумя зеркалами i и б, а вторая - экраном с осевой вертикальной линией. [c.114]

Ю.А.Якимовым предложено устройство, которое может быть использовано для контроля прямолинейности и высотного положения недоступных крановых путей [1]. Оно состоит из жесткой рамы 7, прикрепляемой к конструкциям мостового крана или кран--балки (рис. 57). На конце рамы закреплен индикатор положения подкранового рельса, состоящий из ролика 2 с профилированной поверхностью, повторяющей форму головки рельса. При движении ролика по рельсу возникают возвратно-поступатет>ные перемещения штока 3, к концу которого прикреплен трос 4 с двумя взаимно перпендикулярными рейками 5. Сориентировав горизонтальный визирный луч нивелира по нулевому делению горизонтальной рейки, определяют в заданных точках превышения и отклонения оси рельса от прямой линии. Аналогично определяют планововысотное положение второго рельса. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...