Камера шахтная

Калибры измерительные 24, 25 Кальцинация (содовое производство) 148 Камера — обскура 329 Камера шахтная 95 Каналы 239—243 Канат [c.501]

Печи отличаются различными конструктивными особенностями устройством рабочей камеры, способом загрузки изделий (деталей), способом продвижения и выгрузки и т. д. Независимо от теплоносителя они могут быть камерными, шахтными и ванными. [c.112]

I — шахтная мельница 2 — твердое топливо 3 — продукты термического разложения на очистку и конденсацию 4 — реторта нагрева 5 — дымовые газы из котла 6 — циклон 7 — технологическая топка 8 — камера термического разложения 9 — шаровая мельница 10 — зола 11 — котел [c.395]

В топках паровых котлов, в промышленных печах (кроме шахтных печей), в двигателях внутреннего сгорания в камерах сгорания газовых турбин горение ведут с наибольшей полнотой и получают продукты полного сгорания. [c.223]

Печи для азотирования [6]. Типы печей для азотирования предопределяют низкая температура процесса азотирования (500—650° С), большая его длительность (до 75 час.) и применение аммиака в качестве азотирующей атмосферы. Для азотирования применяются печи камерные (фиг. 179 и 180), печи периодического действия (шахтные) или полунепрерывного (с передвижной камерой нагрева) (фиг. 181). Печи непрерывного действия нашли единичное применение (фиг. 182). [c.602]

Число горелок не менее трёх. По ширине топки оси их должны отстоять от стен не менее чем на 1,5 м, а по высоте не менее чем на 1,5—2,5 м выше начала холодной воронки. Высота топочной камеры от оси горелок принимается не менее 7 м для углей с большим выходом летучих, 10—11 м для углей с малым выходом летучих и м для антрацитового штыба. Для котлоагрегатов малой мощности, оборудованных шахтными мельницами, эти размеры могут быть несколько уменьшены. [c.6]

Недостатками шахтных топок являются трудность удаления шлаков и золы из топочной камеры, быстрое прогорание колосников из-за отсутствия на них шлаковой подушки, а также необходимость применения ручного труда [c.73]

На рис. 1.9 приведен ряд вариантов тепловых схем установок с регенеративным теплоиспользованием в сопоставлении с простейшей. Схемы IV, V, VI, аналогичные тепловым схемам соответственно многозонных методических нагревательных печей, некоторых шахтных обжиговых печей, вращающихся печей обжига на цементный клинкер, открывают значительные возможности для реализации глубокого регенеративного теплоиспользования и снижения удельного расхода топлива на процесс. Однако эти возможности могут быть реализованы наилучшим образом только при малых значениях отношения потока теплоты Qo. i через ограждения технологических камер (в первую очередь камеры ОТО) к потоку теплоты, поглощаемому обрабатываемым материалом в этих камерах, Qut (т. е. Qa. Qыt- ). [c.18]

На рис. 8-9 изображен общий вид шахтно-мельничной топки. Работа этой топки происходит следующим образом топливо из расходного бункера самотеком поступает к питателю пыли 4, который равномерно и непрерывно подает его по металлической течке 3 в мельницу 1 на высоте около 1,5 м от оси ее. Одновременно по воздухопроводу 7 в мельницу подводится горячий воздух с температурой 250—300° С из мельницы пыль, смешанная с горячим воздухом и подсушенная, под действием разрежения в топке уносится через шахту и амбразуру 6 в топочную камеру /2, где и сгорает. [c.158]

Работа шахтной мельницы (так же как и мельниц других типов) не ограничивается размолом топлива. Над мельницей и отчасти в ней самой происходит начальная подсушка топлива, чем значительно облегчаются условия горения его в топочной камере. Это с особой ясностью выявляется в случаях, когда топливо имеет повышенную влажность. [c.58]

В частности, большую пользу принесло вторичное дутье через сопла а задних углах топки. Без этого вторичного воздуха факел в топке с шахтными мельницами прижимался к боковым стенам. Подачей воздуха через сопла факел отжимался к центру топочной камеры. Умень- [c.170]

Третьей особенностью является пониженная теплота сгорания летучих веществ, которые, воспламеняясь первыми, выделяют сравнительно небольшое количество тепла. При сжигании, например, окисленных каменных углей с содержанием летучих более 20% воспламенение их может оказаться столь же затруднительным, как при сжигании добытых в шахтах тощих углей, могут потребоваться высокий зажигательный пояс в топочной камере, более тонкий размол угля и пр. Если при переводе котлов с шахтных углей на окисленные, имеющие одинаковое содержание летучих веществ, не изменить условий сжигания топлива, то потеря тепла от его механического недожога может намного увеличиться. [c.114]

Располагать оси горелок следует на расстоянии не менее 1,5 м от боковых стен топки и не менее чем на 1,5—2,5 м выше начала холодной воронки. Расстояние между центрами двух соседних горелок принимается равным 1—1,8 м. Высота топочной камеры от осей верхних горелок до поверхности нагрева котла должна быть не менее 6,5—7 м для углей с большим (> 20%) выходом летучих, 10—12 м для углей с малым (8—20%) выходом летучих и 13 ж для антрацитового штыба. Для малых котлоагрегатов с шахтными мельницами возможно некоторое уменьшение этих величин (до 4,5 м). [c.26]

В котлах с шахтно-мельничной топкой дутьевые устройства выполняются по схеме фиг. 12. Воздух из воздухоподогревателя поступает в качестве первичного в мельницу и затем в топочную камеру. Вторичный воздух отводится от основного воздухопровода и подаётся к щелям топки. [c.135]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

Взаимное влияние различных фасонных чаетей друг на друга изучено еще недостаточно и в справочниках нельзя найти общ для многих сочетаний местных сопротивлений. Поэтому при расчетах приходится пользоваться принципом наложения потерь, допуская при этом погрешность. Это имеет место, например, при определении потерь напора в шахтном водоотливном трубопроводе, расположенном в насосной камере, где на коротком участке имеется целый ряд фасонных частей (задвижки, тройники, колена), в схемах объемного гидропривода и др. [c.87]

В шахтной практике широко применяются предохранительные гидромуфты с внутренним самоопоражниванием рабочей полости в специальную камеру. Самоопоражнивание полости вызвано требованиями, предъявляемыми к моментной характеристике такой муфты [c.242]

Ленточными конвейерами кольца подаются к пневматическому устройству для загрузки в индукционный нагреватель шахтного типа. В индукционном нагревателе мощностью 500 кВт при напряжении 1000 В и частоте тока 1000 Гц за время подъема на позицию разгрузки кольца нагреваются до 900 С. Они загружаются в штамп фрикционного пресса с номинальным усилием 3,15 МП и максимальным ходом ползуна 300 мм. Полезное число ходов составляет до 32 за 1 мин. Внедрением стального стержня обеспечивается пластическая деформация колец в радиальном направлении и калибрование их размеров. Формообразование завершается правкой колец в торец. Гидравлическими выталкивателями кольца удаляются из штампа и конвейером подаются в охладительную камеру. С помощью промежуточных транспортных устройств кольца поступают в камеру дробеметиой установки, где двумя аппаратами (мощность электродвига- [c.249]

Фиг. 46. Схема шахтно-мельничпой топкие 1 — бункер топлива 2 - весы J — питатель 4 — шахта 5 — мельница 6 — амбразура 7 — топочная камера 8 — воздухоподгре-ватель 9 — вентилятор — горячий воздухопровод 11 — подвод нижнего вторичного воздуха 12 — подвод верхнего вторичного воздуха 13 — подвод воздуха к мельнице.

Фиг. 46. Схема шахтно-мельничпой топкие 1 — бункер топлива 2 - весы J — питатель 4 — шахта 5 — мельница 6 — амбразура 7 — <a href="/info/105935">топочная камера</a> 8 — воздухоподгре-ватель 9 — вентилятор — горячий воздухопровод 11 — подвод нижнего <a href="/info/30197">вторичного воздуха</a> 12 — подвод верхнего <a href="/info/30197">вторичного воздуха</a> 13 — подвод воздуха к мельнице.

Электропечи немеханизированные камерные, шахтные и с передвижной камерой нагрева и двумя самостоятельными подами [c.146]

Фиг. 9. 2-й термический цех дизелестроительного завода 1, 2, 3—камерные печи для цементации 5 —камерные закалочные печи б, 7 —камерные печи для нормализации и закалки мелких деталей 8, 9, W, —соляные ванны 12, 13, / — шахтные электропечи для отпуска 15, 16, 17, —закалочные баки /9 —бак для замочки деталей после отпуска 20—закалочная машина 2/—правйльный пресс 22—моечная машина 23, 24, 25, 26—приборы Роквелла 27, 2( —прессы Бринеля 29, —наждачные станки Л —стол для упаковки цементационных ящиков S2,33, бункеры для карбюризатора —решётчатый стол для распаковки цементационных ящиков 56 —рольганг 37—камера для охлаждения цементационных ящиков 38, 39, <7 —монорельсы 41, 2-дробеструйные аппараты 43, 44, 45, 46, 47 —пирометрические щитки. [c.163]

На рис. 1-8 показан котел Б-50-40 для камерного сжигания подмосковного бурого угля. Топочная камера объемом 207 с шахтно-мельничной топкой экранирована трубами диаметром 60x3 мм. Полная лучевосприни- [c.22]

Топки скоростного горения просты по конструкции (отсутствуют вращающиеся механизмы), работают с высокой экономичностью по сравнению с другими топочными устройствами для сжигания древесных отходов (шахтные и финские топки, топки с цепными решетками). Они могут использоваться и для энергохимической переработки топлива, при которой из него извлекается ряд ценных продуктов (органические кислоты, спирты и т. п.). В этом случае в сушилке осуществляется предварительная подсушка топлива (до влажности 20—35%) уходящими газами. При энергохимической переработке топлива повышается иаросъем и к. и. д. котла за счет сжигания сухого топлива в топочной камере и уменьшения потери тепла с уходящими газами. [c.76]

Загрузка (автоклавов и других сосудов под давлением В 01 J 3/02 ацетиленовых генераторов, устройства для подачи карбида СЮН 15/00-15/24 баков, цистерн или контейнеров В 65 D 88/54-88/72 барабанов центрифуг В 04 В 11/00-11/08 бункеров и подобных контейнеров В 65 G 65/30-65/32 газогенераторов С 10 J 3/30 3,50 клетей и кабин шахтных подъемников В 66 В 17/16 литейных форм В 22 D 33/06 материала в тару, уплотнение В 65 В 1/20-1/26 печей (F 27 D 3/00-3/16 коксовых С 10 В 31/00-31/12, 35/00 для обжига эмали С 23 D 9/10 для отжига или закалки стеклянных изделий С 03 В 35 06-35/12 и рабочих камер, мостовые краны для этих целей В 65 С 17/18) прессов формуемым пластическим материалом В 29 С 31/04-31/10 складов В 65 G 69/02 топлива в системах гопливоподачи F 23 К 3/16-3/20 хими- [c.78]

Фрикционные ролики в устройствах для подачи лент с рулонных катушек В 65 Н 16/10, 18/(16—18), 20/(02—04, 36—40) Фуговальные станки В 27 С 1/02 Фундаменты для тяжелых грузов на судах В 63 В 3/70 Фуникулеры В 61 В 9/00 Фургоны В 60 Р 3/32-3/38 Фурмы производства стали С 21 С 5/48 шахтных печей, устройства F 27 В 1/16 кузнечных горнов В 21 J 19/02) Футеровка [F 23 (дымоходов J 13/02 камер сгорания (топок) М 5/00-5/04) конвертеров для получения стали С 21 С 5/44 литейных ковшей, черпаков и т. п. В 22 D 41/02 нагревательных, обжиговых, плавильных или ретортных печей F 27 (В 1/14, 3/14, 5/08, 7/28, 9/34, 13/10, 15/06, D 1/00, 1/(10, 14, 16) сопел реактивных двигателей F 02 К 1/82 трубчатых печей для крекинга углеводородных масел В 01 J 19/02] Футляры (как принадлежности для письма или черчения В 43 К 31/00 для ручных режуших инструментов В 26 В 29/(00—04)) Фюзеляжи летательных аппаратов, конструкция и элементы В 64 С 1/00-1/40, 35/02, 39/04 [c.205]

I — шахтная мельница 2 — сепарационная мельница 3 — металлическая течка для подачи угля к мельнице 4 — питатель 5 — угольный шибер 6 — амбра-эуоа 7 — подвод воздуха к мелышце 8 — верхние шлицы 9 — водяной то-почный экран Ю — подвесной свод 11 — нижние шлицы 12 — топочная камера /5холодная шлаковая воронка 14—шлаковый бункер 15 канал гидро- золоудаления 16 — расходный бункер угля. [c.159]

Простота системы пылеприготовления с шахтно-мельничными топками обеспечила им в послевоенные годы широкое применение. В связи с быстрым расширением диапазона сжигаемых в шахтномельничных топках топлив и увеличением единичных мощностей остро встал вопрос о повыщении эффективности этих топок, определяемой аэродинамикой факела и камеры в целом. [c.88]

На рис. 20—1 показана схема топки с шахтными мельницами. В этой топке топливо по течке 1 из питателя угля попадает в шахту 3, расположенную непосредственно на быстроходной М1ельнице 2 и сообщающую ее с топочной камерой через пылевыдающие окна 4. В корпусе мельницы, бронированном изнутри плитами, вращается ротор с насаженными на него лопастями, на конце которых укреплены на шарнирах била. Горячий воздух или смесь его с инертными газами подается в мельницу для подсушки и дальнейшей транспортировки топлива. Размолотое топливо вместе с воздухом с небольшой скоростью (от 2 до 4 м1сек) движется вверх по шахте и поступает через окна 4 в топку 5 (со скоростью 5—7 м1сек). В шахте, выполняющей одновременно и функции сепаратора, выделяются из пылевоздушного потока крупные частицы топлива, которые под действием своего веса вновь попадают в мельницу и в ней дополнительно измельчаются. [c.60]

В первых котлах ТКЗ с шахтными мельницами пылевоздушная смесь входила в топочную камеру через широкие амбразуры. Вторичный воздух подавался через узкие щели (шлицы), расположенные под амбразурой и над ней. Эксплуатационный опыт показал, что такие устрой-ст1ва не обеспечивали интенсивного нагревания топлива, вследствие чего уменьшалась устойчивость его воспламенения. При сжигании многовлажных углей и особенно фрезерного торфа это приводило к большой пульсации факела. Для улучшения [c.141]

Ня фиг. Я-4 с.хематичеоки я условно изображена шахтная мельница, в которую но наклонной течке поступает топливо, а с торцов подводится го рячий воздух. Далее, схематически показано, как топливо подается в топку и в виде факела сгорает внутри топочной камеры. Слева и сверху [c.57]

При эксплуатации котла-утилизатора УКЦМ-40/14 за шлаковозгоноч-ной печью, предназначенной для переработки цинковых шлаков шахтной свинцовой плавки, в начальный период эксплуатации котел часто останавливался из-за заноса поверхностей нагрева и неполадок печи и системы пылеприготовления. По результатам балансовых испытаний была проведена реконструкция ряда элементов для уменьшения шлакования переходного газохода и камеры охлаждения вторичный воздух стали подавать не в ванну, а над ванной шлаковоэгоночной печи второй ряд фестона был заведен за первый ряд с образованием коридорного пучка заменено крепление змеевиков экономайзера через промежуточные втулки. В результате рабочая кампания котла была доведена до 20—25 дней и лимитировалась уже только заносом воздухоподогревателя. Применение виброочистки воздухоподогревателя и экономайзера обеспечило увеличение рабочей кампании до месяца и лимитировалось зашлаковкой соединительных газоходов. [c.163]

В серийном производстве газовую цементацию обычно проводят в шахтных печах. Необходимая для газовой цементации атмосфера создается при подаче в камеру печи жидкостей, богатых углеродом (керосгш, синтин, спирты и т. д.). Углеводородные соединения при высокой температуре разлагаются с образованием цементующего. газа, [c.235]

При некоторых операциях плавки свинца в шахтной печи в случае присутствия кадмия и цинка в руде конденсат из печей содержит окислы этих двух металлов. Подобным же образом при некоторых операциях выплавки меди образуются пары, содержащие кадмий. Б некоторых случаях конденсат по мере его образования собирают в пылеуловительных камерах, в других случаях 127] осуществляют рециркуляцию паров для повышения концентрации кадмия перед улавливанием. Такие конденсаты обычно содержат не больше 5% кадмия. [c.267]

Третья технологическая схема, предложенная Пермским НИУИ, предназначается для очистки кислых железосодержащих шахтных вод перед сбросом их в водоем и обеспечивает повышение pH до 6,6 4.. 8,5 и снижение содержания железа до 0,5 мг/. Шахтные воды подают в приемный резервуар-усредитель, затем разделяют на два равных потока и передают в двухсекционный смеситель, где смешивают с известковым молоком, доводя pH после первой секции до 3,8... 6, а после второй — до 9,5. .. 12. Из смесителя нейтрализованную воду направляют в камеру хлопьеобразования, перед которой оба потока смешивают и в воду вводят раствор ПАА, затем вода подается в отстойник, откуда отводится в резерваар технической воды, а осадок идет на уплотнитель. [c.418]

Четвертая технологическая схема предусматривает обезже-лезивание также кислых шахтных вод с большим содержанием механических примесей перед сбросом их в местную гидрографическую сеть, снизив содержание взвешенных веществ до 15 мг/л и железа до 0,5 мг/л, а при наличии фильтров и установок обеззараживания воды — до лимитов ГОСТ 2874-82. Расход эжектируемого воздуха составляет 50 л на 1 м воды. Для перевода железа (И) в окисное и образования хлопьев гидроксида предусмотрены камеры хлопьеобразования, рассчитываемые на 30-минутное пребывание воды. Особенностью схемы является пряменение водоочистных аппаратов (песколовки, отстойники, фильтры и др.) заводского изготовления. [c.418]

Песколовки ДонУГИ предназначены для предварительной очистки шахтных вод от плавающих грубодисперсных примесей. В состав песколовок входят фильтр предварительной очистки — объемная коническая самопромывающая сетка с отверстиями шириной 1 м, высотой 20 мм и длиной 1,2 м, в которых формируется ламинарный поток камера накопления и уплотнения осадка и коллектор для сброса и отведения осветленной воды. В песколовке задерживаются примеси крупностью до 60. [c.418]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...