Зависимость износа от удельного давления

Механический износ. Для обеспечения достаточной долговечности деталей станков по механическому износу необходимо, чтобы расчет на износ заключался в выборе такого удельного давления, при котором изменение размера и формы рассчитываемой детали в течение срока службы станка не выходило за допустимые пределы. В основу такого расчета обычно берут статистические данные по фактическому износу деталей станков, а также данные экспериментов о зависимости износа от удельного давления при различных условиях смазки, защиты от загрязнения и других особенностей эксплуатации. [c.401]

Весьма важным для расчета машин на долговечность является установление зависимости износа от удельного давления и скорости относительного скольжения при данных условиях трения. [c.252]

Большой материал по установлению зависимости износа от удельного давления дан проф. М. М. Хрущовым [104] при исследовании приработки подшипниковых сплавов и цапф. [c.253]

Удельное давление — один из основных факторов, определяющих скорость изнашивания. Зависимость износа от удельного давления определяется прежде всего видом изнашивания. Каждому виду изнашивания соответ- [c.27]

Фиг. 107. График изменения износа образцов, изготовленных из легированной, закаленной стали в зависимости от удельного давления (смазка граничная, удельная нагрузка 50—700 /сг/сл1 ) при испытании в паре с образцами, изготовленными из той же стали, поверхность трения которых. покрыта а — электролитическим хромом б — оловом в — индием.

При изменении условий эксплоатации изменяется зависимость величины износа от микрогеометрии поверхности. В данной работе проанализированы крайние условия эксплоатации в отношении нагружения трущихся частей и для этих крайних случаев исследована зависимость износа от микрогеометрии поверхности. Исследование производилось в одних случаях при очень высоком удельном давлении на площади соприкосновения трущихся поверхностей, в других случаях при очень низком удельном давлении. При исследовании изменялась только микрогеометрия трущихся поверхностей, все же остальные условия испытаний оставались постоянными. [c.258]

З дельном давлении, характерны тем, что износ образцов выявлен в зависимости от удельного давления на поверхности трения. [c.33]

Рис 61. Изменение износа, коэффициента и момента трения, шероховатости и микротвердости покрытий, полученных из электролита с концентрацией сахара 30 г/л, в зависимости от удельного давления. [c.129]

ЛИИ С влажностью более 2,14 г/лг (точка росы —10 С) для трения по меди это явление не наблюдалось только при влажности выше 4,85 г/ж (точка росы —0°С). Величины износа графита АГ-1500 в зависимости от удельного давления для различных материалов представлены в табл. 50. [c.66]

В зависимости от дорожных условий меняются режимы работы деталей и, следовательно, величины их износов. Так, удельное давление между пальцем серьги и втулкой задней рессоры, например, автомобиля ЗИЛ-150 (табл. 24) при движении по дороге с асфальтобетонным покрытием на 15% ниже, чем при движении по дороге с булыжным покрытием. При работе по грунтовой дороге в сравнении с дорогой, имеющей булыжное покрытие, удельное давление возрастает на 14%, а скорость скольжения — на 114 [c.114]

Исследование зависимости износа от шероховатости поверхности при очень больших удельных давлениях и без смазки показало, что износ мало зависит от шероховатости, имеется даже тенденция к увеличению износа более гладких поверхностей. По мере облегчения условий работы деталей износ все более начинает зависеть от шероховатости, увеличиваясь при более грубых поверхностях. [c.89]

Фиг. 3. Диаграмма темпа линейного износа в зависимости от удельного давления для чугуна (в логарифмическом масштабе).

В табл. 13 приведены данные характеризующие зависимость коэффициента трения от удельного давления, полученные при работе в масле индустриальном 12 и при скорости скольжения 6,39 см/с. Как видно из таблицы, наибольший коэффициент трения при всех значениях удельного давления наблюдается у пары капрон Б—плазменное покрытие, несколько ниже значения коэффициента трения у пары полиамид П-68 — плазменное покрытие и полиамид П-68 — сталь 45 с шероховатостью поверхности ио восьмому классу. Для этих пар величина коэффициента трения при увеличении удельного давления плавно уменьшается. Коэффициент трения пар полиэтилен — плазменное покрытие и винипласт — плазменное покрытие несколько ниже, чем у первых трех, однако износ у последних пар во много раз превышает износ образцов из полиамида П-68 и капрона Б, поэтому испытания пары трения винипласт — плазменное покрытие были окончены при удельном давлении 62,6 кгс/см , пары полиэтилен — плазменное покрытие — при удельном дав- [c.133]

Рис. 90. Кривые изменения износа алюминиевых образцов в зависимости от удельного давления при сухом трении по чугуну и температуре среды 20 и 120 С

Во многих случаях зависимость износа и от удельного давления имеет вид [c.255]

Удельное давление р и скорость относительного скольжения V — основные факторы, определяющие скорость изнашивания. Зависимость износа от р и у определяется прежде всего видом изнашивания, и каждому виду соответствует определенная закономерность. [c.70]

После завершения процесса приработки, в результате уменьшения удельного давления и сглаживания микронеровностей, на трущихся поверхностях может установиться режим жидкостной смазки, при котором дальнейшее истирание прекращается. На практике истирание деталей часто все же продолжается и после завершения их приработки, т. е. в процессе нормальной эксплуатации. В этом случае происходит эксплуатационное истирание более или менее постоянной интенсивности. Такое истирание обычно характеризуется линейной зависимостью износа от времени и в конечном итоге может привести к такому искажению размеров и формы детали, что дальнейшая ее нормальная работа окажется невозможной. [c.210]

Фиг. 5. Зависимость величины линейного износа отдельных фрикционных материалов от удельного давления при скорости скольжения г/= 8,8 м/сек и = 120 С 7 — ТУ МХП 1610-49 2- ТУ МХП 3027-51.

В результате проведенных экспериментов были получены данные, на основании которых построены графики зависимости износа от продолжительности испытаиия и зависимости величины коэффициента трения от удельного давления (рис. 2 и 3). [c.123]

Рис. 3. Изменение величины износа И переноса металла при сухом трении высокопрочного чугуна перлитной структуры в зависимости от удельных давлений и скорости скольжения.

Пусть изменение выходного параметра X зависит от износа U одного из элементов изделия, т. е. X = F, U), где — известная функция, зависящая от конструктивной схемы изделия. Примем, что износ связан с удельным давлением р и скоростью скольжения трущейся пары v степенной зависимостью U = где коэффициенты и известны (например, из испытания материалов пары). Коэффициент k оценивает износостойкость материалов и условия работы сопряжения (смазка, засоренность поверхностей) " [c.213]

При определении износа в точке с координатой х необходимо просуммировать воздействие элементов эпюры удельных давлений, учитывая ее зависимость от положения суппорта. [c.299]

На рис. 1,6 представлены кривые износа графитовых мате-риалов марки АО(Д) при работе в паре с контртелом, изготов-fy ленным из различных металлов, в зависимости от удельного Qv давления. На рис. I, в приведены аналогичные данные для гра-фита марки АГ(Е). л Антифрикционные свойства графитовых материалов мар-ки АО(Д) и АГ(Е) в условиях сухого трения характеризуются данными, представленными в табл. 9 [15]. [c.17]

Рис. 2. Зависимость износа АТМ-1 от времени испытаний и удельного давления при трении по

Первый метод базируется на двух взаимно связанных факторах р и п, оценивая работоспособность цепи по допустимой удельной работе трения в шарнирах цепи. Второй метод базируется на выборе величины допускаемого удельного давления [р] в зависимости от ряда факторов и условий, необходимых для определения мощности, которую может передать цепь. Наибольшая величина [р], соответствующая наиболее благоприятным (в смысле износа) условиям работы передачи, в свою очередь ограничивается допускаемой ве- [c.239]

Рис. 90. Зависимость износа от удельного давления для материалов (и = 2 м1сек)-.

Поскольку в начальной зоне график зависимости коэффициента интенсивности износа от удельного давления имеет наибольшую кривизну, то для уменьшения погрешности от линеаризации кривой целесообразно определять рэкв с пункта р. [c.240]

Рис. 237. Зависимость износа в разных средах от удельного давления в паре трения сталь 1X18H9T — сталь 1X18H9T

Рис. 25. Износ фторопластовых образцов в зависимости от удельного давления, вида и количества наполнителя

И. И. Ивашков И=С-р Зависимость износа цепей от удельных давлений при абразивном загрязнении шарниров в общем случае не является линейной (х < 1 при абразивном загрязнении со смазкой, X > I при абразивном загрязнении без смазки) Трение и износ в машинах, сб-XVI, изд. АН СССР, 1961. [c.238]

Рис. 60. Изменение износа (Ир н Ик), коэффициента трения (1) момента трения (М), шерховатости (Нтах) поверхности эталонных образов (ст. 45Г2) в зависимости от удельного давления.

В результате было установлено, что величина износа капроновых образцов при смазке водой в зависимости от удельного давления и пути трения колеблется в значительно более широких пределах, чем при трении без смазки. Однако так же, как и в предыдущих испытаниях, величина износа всех образцов, обработанных механическим способом, больше литых в среднем на 50— 150%, а в отдельных случаях еще больше. Так, например, минимальная величина износа литых образцов при удельном давлении 30 кГ1см и пути трения 10 тыс. оборотов шпинделя составила всего 1 мг при этом образцы второго вида имели в несколько раз больший износ. [c.40]

Рис. 194. Результаты испытания стали У10А термически обработанной на износ в зависимости от удельного давления

Рис. 43. Зависимость износа от среды и удельного давления в паре трения сталь iX18H91 — сталь IX18H9T [98]

Рис. 2. Износ обр-азцов из высокопрочного чугуна в зависимости от удельных давлений. а — при сухом трении б — при тгюнии со смазкой.

В закаленных структурах (троостит, мартенсит) кривая изменения количества аустенита в зависимости от удельного давления имеет ярко выраженный максимум, причем при удельном давлении 21 кг/см количество аустенита уменьшается до 10—12%, но в то же время увеличивается количество карбидов в поверхностном слое. Величина износа, после некоторого уменьшения, при удельном давлении 16,5 кг1см снова возрастает и далее растет с увеличением удельного давления. [c.204]

Аналогичные результаты получены при исследовании влияния шероховатости металлических поверхностей на трение и изнашивание П. Т. Ф. Е. (тефлона) [136]. Показано, что состояние поверхности образцов из тефлона практически не оказывает влияния на коэффициент трения, поскольку тефлон быстро прирабатывается к сопряженному металлическому образцу. Зависимость коэффициента трения и величины весового износа тефлона от шероховатости металлических поверхностей имеет минимум, причем для обеих зависимостей положение минимума соответствует оптимальному значению параметра в пределах от 0,2 до 4 мкм (удельное давление 300 кг1см , скорость 1 м1сек). Таким образом, для пар металл — полимер так же, как для пар металл — металл, зависимость коэффициента трения и интенсивности изнашивания от степени шероховатости металлического контртела имеет минимум в некотором диапазоне изменения степени шероховатости. [c.9]

На фиг. 8 показана экспериментально полученная [26] зависимость величины износа металла в мг от параметра шероховатости / а при изнашивании стальной цапфы с подшипником из свинцовистой бронзы при удельном давлении 400 кг1см и обильной смазке под давлением. Цапфы были обработаны суперфинишированием Ra от 0,04 до 0,1 мкм) и чистым шлифованием Ra от 0,008 до 1,0 мкм). Из графика видно, что минимальный износ подшипников получился при чистом шлифовании Ra от 0,3 до 0,5 мкм). Более чисто обработанная поверхность (суперфиниширование) и более грубая (грубое шлифование) дают больший износ, чем поверхность, обработанная чистым шлифованием. Следовательно, для данных условий изнашивания рационально применять поверхность, обработанную шлифованием. [c.12]

Для приработавшихся пяты и подпятника удельное давление переменно, т. е. р ф onst. Зависимость изменения удельного давления может быть принята на основании опытных данных, которые показывают, что износ поверхностей пяты и подпятника пропорционален величине работы сил трения чем больше работа сил трения, тем больше износ. Между тем в процессе вращения пяты путь скольжения элементарных площадок контакта увеличивается по мере удаления от оси вращения. Следовательно, при допущении, что р = onst, стали бы возрастать величина работы сил трения и износ этих площадок, образуя в конечном счете зазор между удаленными от оси вращения элементами опорных поверхностей пяты и подпятника. Равномерный износ пяты и подпятника возможен при условии, что удельное давление в радиальном направлении изменяется обратно пропорционально расстоянию р элементарной площадки от оси вращения, т. е. р = = С/р, где С — постоянная величина, зависящая от нагрузки Q и размеров опорной поверхности пяты. Для определения постоянной С спроектируем силы, действующие на подпятник, на ось его вращения, в результате чего получим [c.166]

Каждый тип привода имеет свою силовую характеристику, в зависимости от которой в арматуре возникают различные величины удельных давлений на уплотнительных элементах. В агрегатах (ЭПК) с электрическим управлением рабочей средой на уплотнителях создается ударная нагрузка. Гидравлические приводы обеспечивают обычно более плавное нагружение. В предохранительных устройствах пружинного типа и с грузами при закрывании клапана возникают удары, что ухудшает состояние уплотняющей поверхности и влияет на срок службы клапана. При расположении арматуры на открытом воздухе ухудшаются условия ее эксплуатации, иногда нарушается регулярная смазка. В процессе работы гидролневмоприводов вследствие взаимодействия контактных поверхностей происходит износ уплотнений. Причем установлено, что наибольшая скорость изнашивания взаимодействующих деталей уплотнительного устройства наблюдается в начальный период времени. В дальнейшем износ стабилизируется. В этих условиях необходимым требованием к уплотнению является высокая износостойкость. [c.35]

Проведенные исследования износостойкости бронз в паре со сталью в среде глицерина показывают, что в зависимости от условий испытания износ бронзы может быть большим и ничтожно малым. В том случае, если поверхность трения бронзы при установившемся режиме покрывается тонким слоем меди, дальнейшее анодное растворение прекращается, происходит пассивация, что приводит к резкому уменьшению износа. Если же бронза содержит много легирующих элементов, легко растворимых в глицерине (например, бронза БрАЖМц), и условия работы тяжелые (высокие удельные нагрузки), то процесс растворения идет интенсивно, выделившаяся медь хотя и схватывается со сталью, но из-за атомарного состава твердых растворов образует аморфный рыхлый слой, который не успевает кристаллизоваться. Износостойкость бронзы при таких условиях мала. С уменьшением удельного давления скорость растворения падает, на бронзе образуется пассивирующая пленка, что снижает интенсивность износа. В таких условиях применение бронзы БрАЖМц дает хорошие результаты по повышению долговечности узлов. [c.105]

ХР повышенной прочности (табл. 1—9, рис. 1—8) при.меняется для небольших деталей, работающих на износ в условиях трения, при средних удельных давлениях и скоростях. В зависимости от назначения, формы, размеров детали и требований к свойствам сердцевины сталь может подвергаться различной термической обработке для получения соответствующих свойств — цементации с двойной или одинарной объемной закалкой или поверхностному упрочнению с нагревом т. в. ч. непосредственно после цементации или после цементации и улучшения. [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...