Болты Напряжение при затяжке

Сравнивая это выражение с уравнением (137), находим, что напряжения составляют только -g-g- = 0,65 величины напряжений при затяжке со скручиванием болта. [c.402]

Другой способ заключается в снижении коэффициента амплитуда напряжений путем наложения постоянной нагрузки. Как видно из диаграммы Смита (см. рис. 164), повышение среднего напряжения цикла существенно увеличивает предел выносливости. Этот прием широко применяют в конструкции циклически нагруженных болтовых соединений, придавая болтам предварительную затяжку. При затяжке достаточно большой величины удается практически полностью устранить циклическую составляющую и сделать нагрузку статической. [c.315]

Напряжения кручения возникают только при затяжке и в дальнейшем исчезают в результате упругой отдачи болта. Поэтому при расчете стяжных соединений на длительную прочность напряжения кручения обычно не учитывают, ограничиваясь расчетом болта на растяжение силой Р [формула (135)], за исключением специальных случаев, например при посадке на тугой резьбе, когда при затяжке возникают высокие скручивающие напряжения. [c.422]

Напряжения в болтах при затяжке стандартны.мн ключами, кгс/мм2 [c.423]

В элементах статически неопределимых конструкций могут существовать усилия и напряжения при отсутствии внешней нагрузки. Эти усилия и напряжения, называемые начальными (монтажными), появляются при сборке конструкции. Начальные напряжения или создаются с определенной целью (например, затяжка болтов, прессовая посадка), или возникают вследствие неточного изготовления отдельных элементов конструкций. [c.146]

Коэффициент вариации напряжений начальной затяжки V, зависит от способа контроля затяжки. При затяжке динамометрическим ключом разброс ее составляет (25...30)%, Оз = 0,08 при затяжке по углу поворота гайки разброс 15%, ), = 0,05 при контроле затяжки по деформации тарированной упругой шайбы разброс 10 %, и., = 0,04 при контроле по удлинению болта разброс (3...5) %, [c.119]

При затяжке болт работает на растяжение и кручение. Его прочность оценивается эквивалентным напряжением (см. формулу (3.28)1. Расчетные формулы [c.291]

Стальной болт длиной 160 мм при затяжке получил удлинение А/ = 0,12 мм. Чему равно напряжение в болте, если модуль упругости материала Е = 200 ГПа [c.114]

Несущая способность элементов конструкций по сопротивлению усталости при циклическом нагружении рассматривается в свете вероятностных представлений о возникновении разрушения и об уровне действующих переменных напряжений. При этом следует иметь в виду основные условия нагруженности изделий и их элементов. Многим из них свойственны стационарные режимы переменной напряженности, уровень которой в пределах большого парка однотипных конструкций и их деталей от изделия к изделию меняется, причем отклонение уровней носит случайный характер. Примером таких деталей являются лопатки стационарных турбомашин. Условия возбуждения колебаний этих деталей в однотипных машинах зависят от изменчивости условий газодинамического возбуждения и механического демпфирования, уровня частоты собственных колебаний и эффекта их связности в роторе с лопатками (что обычно является результатом технологических отклонений). Подобные условия имеют место и для многоопорных коленчатых валов стационарных поршневых машин при укладке их на не вполне соосные опоры, для шатунных болтов из-за неодинаковости их монтажной затяжки и т. д. [c.165]

Пример 2. Определить удлинение болта (см. пример 1) при затяжке его до напряжения Оо = 0,8 при = 500 МПа. [c.179]

Нормальные напряжения в болте при затяжке [c.507]

Влияние кручения при затяжке болта учитывают увеличением силы Fq в 1,3 раза. Прочность болта оценивается эквивалентным напряжением по формуле (4.15). Расчетные формулы [c.88]

Пример 4. Стальной болт длиной 160 мм при затяжке получил удлинение Д/= 0,12 лл . Модуль упругости материала . = 2 Ю к /сл . Определить напряжение в болте. [c.26]

Потребную величину силы затяжки Р, выбирают по условиям герметичности и отсутствия смятия деталей в стыке. Допускаемое напряжение при контролируемой затяжке (например, путем применения динамометрических ключей) принимают [ст] = 0,60 . При неконтролируемой затяжке для болтов с наружным диаметром резьбы от 6 до 16 мм а] = (0,2 -г 0,25) Gj, от 16 до 30 мм - [а] = = (0,25 -ь 0,4) Уменьшение значений допускаемых напряжений для болтов малых диа- [c.232]

Описанную методику нагружения моделей равномерным внешним давлением можно применять также для изучения концентрации напряжений в конических потайных головках болтов от действия бокового давления на головку при затяжке болта. Она позволяет выбрать форму вершин пазов в головке под затягивающий инструмент, обеспечивающую наименьшую концентрацию напряжений [91]. [c.53]

Материал для деталей машин выбирают с учетом ряда факторов и в первую очередь степени и условий нагружения деталей. На статическую прочность работает сравнительно мало деталей. К ним относятся детали с большой начальной затяжкой (большинство крепежных болтов, заклепок, детали котлов и резервуаров высокого давления). Допускаемое напряжение при статической нагрузке, как правило, выбирают в зависимости от предела текучести (для хрупких материалов — от предела прочности). [c.223]

Величина а поворота гайки после нагрева, получаемая из расчета дополнительного удлинения болта (обычно около 0,15 мм на 100 мм длины I, фиг. 31), измеряется по наружному диаметру гайки. Практически величина тепловой затяжки болтов и шпилек разъема цилиндра примерно в 2 раза превосходит приведенную величину. При этом напряжения не выходят из допускаемых пределов, так как часть напряжения снимается вследствие происходящего при затяжке выдавливания мастики из разъема цилиндра. [c.221]

Необходимо отметить, что создание чрезмерно больших натягов недопустимо, так как это может вызвать в материале вкладышей напряжения, приближающиеся к пределу текучести. Кроме того, если допустить, что высота двух половинок вкладыша превышает необходимую, то при затяжке шпилек или болтов половинки вкладыша в стыках деформируются (см. рис. 271, в). При этом шейка вала может соприкасаться с поверхностью вкладышей, удельное давление резко увеличится, что приведет к быстрому нагреву и разрушению антифрикционного слоя. Чтобы не допустить этого явления, концы вкладышей делают обычно тоньше на 0,03—0,05 мм, чем в среднем сечении. [c.324]

Номинальные напряжения в опасных сечениях детали. По действующим внешним нагрузкам (силы инерции масс, поступательно движущихся и вращающихся) и удлинению при затяжке определяются Р = 1020 кГ — максимальная инерционная сила, действующая на болт Г = 6500 кГ — сила предварительной затяжки, определяемая по формуле [c.476]

В отечественных Правилах Госгортехнадзора СССР, так же как и в аналогичных Правилах технадзора промышленно развитых стран, область применения материалов для изготовления объектов котлонадзора определяется по рабочему состоянию. Как известно, на детали котлов и трубопроводов пара и горячей воды Правила Госгортехнадзора СССР распространяются при условии, что давление рабочей среды (пара) в них превышает 0,07 МПа или температура воды выше 115°С. Следовательно, для определения области применимости достаточно регламентировать верхнюю границу допустимого применения по давлению и по температуре. Требования к качеству металла и полуфабрикатов также определены из условий обеспечения надежной и безаварийной эксплуатации рассматриваемых деталей при их работе, т. е. в нагруженном состоянии и прежде всего при максимально допустимых параметрах пара и горячей воды. Исключением здесь являются фланцы и детали крепежа, которые следует считать нагруженными и при отсутствии давления рабочей среды, так как в них сохраняются значительные напряжения от затяжки болтов (шпилек). [c.64]

Расчет шпилек (болтов), работающих при высокой температуре металла, осложняется явлением релаксации напряжений, которое заключается в том, что с течением времени напряжения в шпильке уменьшаются вследствие ползучести металла. Затяжка при этом уменьшается и фланцевое соединение может стать неплотным. Поэтому периодически через 1—2 года нужно подтягивать шпильки. [c.396]

Шпильки и болты высокого давления работают в условиях значительной предварительной затяжки креплений (которая часто бывает очень неравномерной). Кроме того, они могут испытывать дополнительные напряжения при неуста-новившемся состоянии во время прогрева паропровода. Первоначально эти напряжения вызывают в теле шпильки упругую деформацию. Но с течением времени при высоких температурах под действием ползучести упругие деформации частично переходят в пластические. [c.28]

Можно подложить под гайки стяжных болтов конические упругие шайбы. При затяжке болтов целесообразно следить с помощью тензометров, наклеенных на болты, за напряжением, возникающим в них, добиваясь одинаковой величины напряжения во всех болтах. [c.123]

Напряженное соединение. Болт нагружен только усилием затяжки. Примером может служить болт, поставленный с зазором в соединение, находящееся под действием поперечной (по отношению к оси болта) силы (рис. V-4). При затяжке болт, кроме растяжения, испытывает кручение. Упрощенно он рассчитывается только на растяжение эквивалентное растяжение равно напряжению растяжения (вызываемого затяжной силой Q), умноженному на коэффициент Кз, величина которого зависит от параметров резьбы и коэффициента трения. Для болтов с метрической резьбой в среднем = 1,3. Таким образом, условие прочности затянутого болта может быть выражено таи [c.235]

Вероятность деформации при монтаже возрастает с применением фланцевых соединений. Необходимо позаботиться о том, чтобы средняя окружность фланцевых болтов была достаточно удалена от внешней окружности уплотнительных колец или чтобы местные деформации при затяжке болтов не передавались на них. Если фланец прижимается болтами в осевом направлении, то нужно проследить за качеством обработки поверхностей фланца и корпуса, чтобы волнистость их не привела к местным напряжениям в ответственных местах корпуса. Перед окончательной обработкой деталей необходимо снять остаточные напряжения. Вредное влияние напряжений, возникающих под воздействием температур и давлений, может быть уменьшено в тщательно продуманных конструкциях. [c.116]

Третий параметр представляет собой разность линейного расширения материалов болтов и фланцев, например, при затяжке алюминиевых фланцев стальными болтами. При нагреве расширение алюминиевого фланца сдерживается стальными болтами с одной стороны и прокладкой с другой. Прокладка оказывает сопротивление дополнительному сжатию, возникаюш,ему от расширения фланца, и поэтому нагрузка на болт возрастает. Следовательно, при нагревании герметичность соединения повышается, при охлаждении затяжка фланцев ослабевает. Изменение напряжений в болтах пропорционально разности температур и толщине алюминиевого фланца. Прокладка, подвергаемая подобным термомеханическим эффектам, должна выдерживать колебания усилия сжатия не проявляя при этом тенденции к выдавливанию. Выдавливание прокладки, как правило, указывает на снижение усилия затяжки. [c.217]

Подсчитать общую площадь сечения болтов Ад по допускаемым напряжениям при начальной затяжке Sg [c.290]

Фундамент редуктора должен быть прочным, жестким и при работе не допускать прогибов, смещений и нарушения центровки валов. Опорная плоскость корпуса редуктора должна равномерно и плотно прилегать к фундаментной раме и прочно закрепляться к ней. При затяжке фундаментных болтов нельзя допускать возникновения внутренних напряжений и деформаций в корпусе редуктора и нарушения центровки валов. [c.197]

Плотность фланцевого соединения должна сохраняться длительное время без дополнительной затяжки. Вследствие релаксации напряжений при высокой температуре это является трудной задачей. Условиями ее решения являются достаточные прочностные свойства материала шпильки при высокой температуре отсутствие дополнительных напряжений, в том числе минимальных, при пуске благоприятная форма шпильки высокий начальный на. яг болтов. [c.219]

В табл 19 приведены данные тензометрических замеров, проведенных НЗЛ, при соединении жесткой муфты роторов газотурбинной установки ГТ 700-4 (излом и не-соосность — нулевые). Как видно из таблицы, при субъективно равномерном обтягивании трех из шести болтов напряжения в болтах и усилия затяжки относятся как 1 4,3 8,6. Практикой замечено, однако, что по мере увеличения излома, осей величина биения возрастает [c.130]

Кривые изменения коэффициента kf в зависимости от й X Р при различных коэффициентах трения /р даны на рис. 2.6. Можно отметить малое влияние шага резьбы на значение kf. При ориентировочных подсчетах момента, закручивающего тело болта (шпильки), можно принять /р = 0,20, что соответствует (см. рис. 2.6) значению kf 0,12. Установим соотношение между касательными и нормальными напряжениями в стержне болта при затяжке резьбового соединения. Если на стержень действует крутящий момент Г, то максимальное напряжение в упругой области (рис. 2.7, а) [c.20]

В пенагруженвых соединениях (стыки крышек, ненесущих частей корпусов и др.) сила затяжки болтов (или шпилек) определяется условием плотного соединения стыков и нерасхождсния их при возможных деформациях системы и ослаблении затяжки в результате происходящего с течением времени сминания витков резьбы и опорных поверхностей гайки и головки болта. Такие соединения в большинстве случаев не рассчитывают. Материал, диаметр и шаг болтов выбирают на основе существующей практики, а силу затяжки устанавливают такой, чтобы создать в болте напряжения, равные 0,5—0,6оо,2. [c.419]

Болт диаметром d=25 лл имеет костыльную головку и при вавинчивании гайки нагружен эксцентрично, как показано на рисунке. Определить напряжение в болте, если сила затяжки болта Р=500 кГ и эксцентриситет е=2,5 мм. [c.156]

В турбинах, работающих п])и высоких параметрах рабочего тела, существенными деталями являются болты или Ш]мльки, соединяющие горизонтальные фланцы. Для этих деталей характерно явление релаксации, заключающееся в потере предварительного натяга под влиянием пластической деформации. Для сохранения натяга на срок между ревизиями турбины необходимо создавать в шпильках при сборке большие напряжения. Обычно при затяжке болты и шпильки диаметром свыше 70 мм подогревают пламенем газовой горелки или электрическим нагревом, для чего в них предусмотрены центральные отверстия. [c.299]

Сальниковые болты (шпильки) обычно затягиваются без должного контроля моментов, возникающих при затягивании. Поэтому для мелкой араматуры, чтобы не оборвать болты при затяжке, не рекомендуется их брать слишком малого диаметра, скажем, менее 12 мм. При этом следует иметь в виду, что допускаемое напряжение для болтов малых диаметров очень мало вследствие концентрации напряжений у начала резьбы. Диаметр болтов 6 13 y/Omaxf daon, где 2 - число болтов. [c.98]

Вследствие ползучести металла напряжение в болте, созданное предварительной затяжкой, падает наблюдается релаксация напряжений, при которой общая деформация болта остается неизменной, а пластическая деформация растет за счет упругой. Для сохранения затяжки болтов на длительный срок (например, на двухгодичный срок между ревизиями турбины) необходимо при первоначальной затяжке создавать в болте большие напряжения. [c.372]

Крепежные резьбовые соединения являются разъемными, скрепляющими между собой отдельные детали и узлы машин и установок, обеспечивая надежное их соединение, герметичность и т. д. В процессе сборки такие соединения получают предварительное монтажное усилие (затяг), обеспечивающее иераскрытие стыка. Дальнейшее циклическое нагружение болта (шпильки) обусловливается режимом работы конструкций и нщсткостью скрепляемой системы. Оптимальные режимы работы таких соединений осуществляются при больших значениях уровней напряжений предварительной затяжки. В связи с этим крепежные соединения работают в условиях только положительных значений коэффициента асимметрии нагрузки. [c.191]

Для фланцевых соединений с прокладками следует принимать начальные напряжения в болтах при затяжке в следующих пределах для углеродистых и нержавеющих сталей 1400 кГ/см , для легированных сталей 2100—3150 кПсм . [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...