Зависимость износа от нормального давления

ЗАВИСИМОСТЬ ИЗНОСА ОТ НОРМАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ [c.332]

Рис. 211. Горизонтальное (а) и вертикальное (б) смещения зависимости износа от нормального давления

После завершения процесса приработки, в результате уменьшения удельного давления и сглаживания микронеровностей, на трущихся поверхностях может установиться режим жидкостной смазки, при котором дальнейшее истирание прекращается. На практике истирание деталей часто все же продолжается и после завершения их приработки, т. е. в процессе нормальной эксплуатации. В этом случае происходит эксплуатационное истирание более или менее постоянной интенсивности. Такое истирание обычно характеризуется линейной зависимостью износа от времени и в конечном итоге может привести к такому искажению размеров и формы детали, что дальнейшая ее нормальная работа окажется невозможной. [c.210]

Наличие между поверхностями трения не вязкой смазки органического характера, а электролита с существенно различными свойствами, меняет как характер трения и износа, так и течение электродных процессов на этих поверхностях. Износ трущихся в агрессивных средах поверхностей часто называют коррозионно-механическим. В зависимости от условий, может преобладать как механический, так и коррозионный фактор. Механический фактор может преобладать при больших нормальных давлениях и в случае трения поверхностей с большой разницей в твердости. В случае небольших давлений есть возможность соизмеримого действия как механического, так и коррозионного факторов [1]. В работе [2] установлено, что при малом влиянии механического фактора (трение стального образца по текстолиту) преобладающими и обусловливающими интенсивность изнашивания являются электрохимические факторы. [c.76]

Без учета особенностей методических приемов при анализе структурных изменений в поверхностных слоях авторы работы [36] отмечают, что ПАВ интенсифицирует процесс пластической деформации при трении, увеличивает степень упрочнения тонкого поверхностного слоя металла, В зависимости от величины усилий трения присутствие добавок ПАВ оказывает двойственное влияние на процесс трения. При относительно низких нормальных давлениях активная смазка, эффективно разделяя сопряженные поверхности, препятствует возникновению высоких напряжений, снижает величину линейного износа, уменьшает тангенциальные усилия и степень искажения кристаллической решетки поверхностных слоев. При повышении давления адсорбционно-активная смазка пластифицирует тонкие поверхностные слои металла, снижая силу трения и значительно повышая величину линейного износа. При этом степень искажения структуры поверх- [c.47]

Неравномерный или ускоренный износ шин происходит от повышенного, против нормы, давления воздуха (изнашивается средняя часть протектора) или от пониженного давления (повышенный износ крайних частей протектора), неправильной величины схождения колес (пилообразный поперечный износ протектора), неправильного развала колес (односторонний износ протектора), нарушения балансировки или неправильной регулировки подшипников ступиц колес (неравномерный износ протектора, пятнами). Для устранения неисправности установить нормальное давление в шинах и в зависимости от характера износа произвести регулировку установки передних колес и их балансировку. [c.151]

Рис. 115. Зависимость линейного износа (в относительных единицах) пары Ре — У8 (закаленной) от скорости скольжения и нормального давления

Внешние механические воздействия оказывают большое влияние на кинетику процессов, протекающих на поверхностях трения. Это связано с различным изменением температуры, диффузии и адсорбции в зависимости от скорости скольжения и нормального давления. На рис. 193, 194 приведены данные об изменении ведущих видов износа в зависимости от скорости скольжения и нормального давления. [c.323]

Главным направлением в исследованиях износа на протяжении многих десятилетий было получение эмпирических зависимостей величины износа от скорости взаимного перемещения трущихся материалов, нормального давления, физико-химических характеристик смазочных сред (поверхностно-активных, химически активных и др.), свойств материалов (твердости, состава, структуры), газовых сред (кислородсодержащих, нейтральных, вакуума), температуры, времени, масштабного фактора, видов трения (скольжения, качения), наличия и характеристик абразивной среды, характера динамических нагрузок и т. п. [c.329]

Основным принципом, который должен быть положен в основу проектирования и расчета формы и размера трущихся деталей, является обеспечение в гарантированном диапазоне скоростей скольжения и нагрузок режима окислительного износа. Для этого необходимо руководствоваться известными закономерностями того или иного вида износа в зависимости от скорости скольжения и нормального давления для выбранных материалов и сред, а также данными о влиянии размеров трущихся пар (масштабного фактора) на вид износа и его интенсивность [17, 18, 41]. [c.378]

Тормоза. Надежность и устойчивость процесса торможения зависят от величины и стабильности тормозного момента, который определяется величиной удельного давления между тормозными поверхностями и коэффициентом трения. Величина удельного давления в процессе эксплуатации может меняться в зависимости от износа тормозных поверхностей. При износе тормозных поверхностей зазор между ними увеличивается и может достигнуть такого значения, при котором величина включающего рычага или штока гидравлического цилиндра окажется недостаточной для нормального давления. В этом случае возникает необходимость в регулировке тормозов. [c.125]

Окислительный износ имеет несколько форм проявления. В зависимости от условий, вида трения, скорости относительного перемещения, давления, динамичности приложенной нагрузки, температуры, состава жидкой и газовой среды, механических и химических свойств трущихся материалов характер и интенсивность окислительных процессов изменяются. Большой экспериментальный материал по изучению окислительных явлений в деталях машин и на лабораторных образцах позволяет прийти к заключению о существовании двух форм нормального окислительного изнашивания. I форма характеризуется образованием на поверхностях трения твердых растворов кислорода и тонких эвтектик его соединений с металлом [c.257]

Принципиальная схема зависимости износа от нормального давления И = /(Р) приведена на рис. 208. Эта зависимость имеет два характерных участка / — стационарный нормального механо-химического (окислительного) износа (О < Р -< Р р) и [c.332]

Рис. 33. Зависимость процессов разрушения на рабочих поверхностях подшипников качения от внешнесиловых и скоростных факторов при изменении а — нормального давления и связанного с ним контактного напряжения б — скорости относительного перемещения и вызываемой ею температуры в зоне контакта / — смятение // —усталостный износ III — окислительный износ IV — термическое смятение

На рис. 7.1 и 7.2 приведены типичные зависимости коэффициента трения и интенсивности энергетического изнашивания (отношение износа в мг к работе трения в Дж) широко применяемых фрикционных материалов от максимальной температуры поверхностного трения при трении без смазочного материала. Такие зависимости получают при стандартных модельных испьгтаниях на фрикционную теплостойкость на машинах трения типа И47-К54, ИМ-58, МФТ-1, УМТ-1 И-2168 Унитриб . Обычно испытания выполняют при фиксированном нормальном давлении Рд и ступенчато изменяющейся (обычно повышающейся) скорости скольжения [c.249]

Основным преимуществом ковшовых турбин, позволяющим применять их при самых высоких напорах, является отсутствие явно выраженных в них кавитационных явлений и, как следствие, незначительный кавитационный износ. Объясняется это тем, что преобразование энергии на рабочем колесе происходит при давлении, близком к атмосферному, и динамическое разрежение, которое может возникнуть только внутри слоя жидкости, мало. Только в отдельных установках наблюдаются следы кавитационных разрушений ковшей рабочего колеса. Наиболее подвержены износу насадки и иглы сопел, но их легко заменить. Положительными качествами ковшовых турбин являются малая зависимость их к. п. д. от изменения мощности (пологая рабочая характеристика) при малых изменениях напоров возможность сохранения оптимальных значений к. п. д. при регулировании мощности отключением отдельных сопел (желательно попарно) малая разгонная частота вращения Ирзр = (1,7- -- 1,8) л, где п — нормальная частота вращения малая склонность к вибрациям более простая конструкция некоторых основных узлов и элементов турбины. [c.51]

Электродвигатели и генераторы необходимо осматривать ежедневно перед началом работы, а техническое обслун<ивание производить не реже одного раза в два месяца. При приеме смены следует проверить на ощупь нагрев станины электродвигателя и его подшипников. Если температура выше нормальной (не терпит рука), то необходимо вызвать электрика для устранения причины перегрева. Уход за щетками и щеткодержателями заключается в проверке состояния их поверхности, давления на контактных кольцах, свободы движения, бесшумности работы. Давление щеток на кольца в зависимости от типа и мощности двигателя изменяется в широких пределах — от 0,4 до 3 кгс. В случае превышения допустимого давления следует заменить пружины в механизме щеткодержателя. Износ щеток не должен превышать допустимой величины. Если износ щеток достиг предельного значения (предельно допустимая высота изношенной щетки 16—25 мм для различных электродвигателей), их необходимо заменить запасными. Внешним признаком нормально работающих щеток является их блестящая поверхность по всей площади соприкосновения с контактными кольцами и отсутствие шума. [c.187]

В условиях граничного смазывания эффективно работают хромовые покрытия, которые могут явиться заменителями дефицитных цветных сплавов. Хромовые покрытия подшипников подробно исследовались Д. Н. Гаркуновым и А. А. Поляковым в лабораторных и промышленных условиях [24]. Было установлено, что антифрикционные свойства при трении по стали связаны с видом хромового покрытия гладкого, пористого или пятнистого. Подробно свойства хромовых покрытий, их износостойкость в зависимости от технологии нанесения, примеры применения даны в литературе [34]. Для покрытия шеек валов, подшипников, осей и других деталей, особенно работающих в условиях периодического смазывания или граничной смазки маслом, применяют пористый с точечной пористостью хром, обладающий большей грузоподъемностью в сравнении с гладким хромом (давление 370 кгс/см вместо 70 кгс/см у гладкого хрома), лучшей работоспособностью при давлениях более 90 кгс/см2, чем у баббита при тех же условиях, и лучшей прн-рабатываемостью. Это объясняется тем, что в тяжелых условиях работы пористость сохраняется, обеспечивается пластическая деформация хромового покрытия. Поры остаются резервуарами смазки и продуктов износа в процессе приработки и нормальной работы. Хромовое покрытие толщиной 0,1—0,15 мм имеет более высокую прочность и износостойкость при нанесении на стальную поверхность твердостью HR 38—42 без медного подслоя. Хромированные подшипники обеспечивают надежную работу механизмов в жестких узлах, выполненных с высокой точностью и износостойкостью, способных противостоять заеданию. [c.158]

Специфическими являются испытания на прилипаемость, где положительным считается результат, когда напряжение отрыва аот<0,7 МПа. Этот метод основан на определении прочности прилипания образцов ФМ к чугунным пластинам после воздействия окружающей среды с относительной влажностью 96%, давлением 0,21 МПа и температурой 49°С. Испытания проводятся на образцах размером 25,4x25,4 мм в два этапа, каждый из которых продолжается 24 ч 8 ч при в и = 49°С и 16 ч в охлажденной до нормальной температуры камере. Кроме вы-щеуказанных существует множество показателей трения и износа, определяемых на образцах, а также методов и оборудования для их испытаний. Поэтому целесообразно ограничиться упоминанием о фрикционной теплостойкости, которая в СССР определяется на машинах типа СИАМ и И-47, К-54 при разработке новых ФМ. В результате получаются две основные характеристики зависимости энергетической интенсивности изнашивания и /т от температуры. Режимы испытаний и образцы разрабатываются с учетом моделирования конструктивных особенностей и условий работы реальных ФС. [c.258]

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ИЗНАШИВАНИЯ ЛЕЗВИЙ. Чтобы вычислить значение износостойкости В, необходимо знать силу трения на контактных поверхностях взаимодействующей пары тел. Непосредственно измерить силу на поверхностях лезвия в процессе резания весьма затруднительно. Поэтому, чтобы определить закономерности изменения силы трения Г-, и массы Шу продуктов износа в зависимости от давления и скорости взаимного скольжения, используют метод физического моделирования. Схема моделирования трения и износа для условий, приближенных к процессу резания, аналогична схеме, использованной для изучения закономерностей наростообразования (см. рис. 6.8). В данном случае индентор изготовлен из инструментального материала и является изнашиваемым телом пары. Цилиндрический образец, зажатый в патроне токарного станка, изготовлен из конструкционного металла и является истирающим телом пары. До начала эксперимента на рабочем торце индентора подготавливается плоская контактная поверхность площадью Аг = 1 мм . Индентор своей контактной поверхностью прижимается к свежеобработанной поверхности цилиндра с нормальной силой р = рА . Давление р устанавливается в пределах 0,05... 0,6 ГПа, что соответствует средним значениям давления на контактных поверхностях режущих лезвий. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...